Cw 02 - Podciag z tablicami PDF

Preview

Summary

Cw 02 - Podciag z tablicami...

Description

Podciąg: Schemat statyczny Podciąg – belka wieloprzęsłowa obciążona siłami skupionymi stanowiącymi reakcje żeber.

Na schemacie statycznym podciągu a odpowiada rozpiętości płyty, P odpowiada części obciążenia zmiennego z żebra, G części obciążenia stałego z żebra, a Δq to ciężar własny podciągu i tynku na podciągu. Zestawienie obciążeń Obciążenia stałe L.p. 1. 2. 3. 4.

Rodzaj obciążenia Obciążenie od żebra z pkt. ... Ciężar własny podciągu Tynk cem.-wap. na podciągu 

Obciążenie charakterystyczne Gk [kN]

Współczynnik obciążenia G

Obciążenie obliczeniowe Gd = Gk G [kN]

lż

-

lż

(hp-hf)bpleff(płyty) 25k/m3

…

…

…

…

…

…

-

…

Obciążenie charakterystyczne Qk [kN]

Współczynnik obciążenia Q

Obciążenie obliczeniowe Qd = Qk Q [kN]

lż

-

lż

…

-

…

Obciążenia zmienne L.p. 1.

Rodzaj obciążenia Obciążenie z żebra z pkt. ... 

Siły wewnętrzne w podciągu obliczymy metodą analizy liniowo-sprężystej bez uwzględnienia redystrybucji. Na podstawie tablic Winklera wyznaczymy potrzebne wartości sił wewnętrznych bez

redystrybucji. Gd  g , Qd  q

Moment zginający M Ed  G d k g  Q d k p  l eff [kNm], Siła poprzeczna na krawędzi podpory i reakcja na podporze VEd  Gd kg  Qd kp [kN].

39

Tablice Winklera do obliczeń statycznych ustrojów prętowych dwuprzęsłowych obciążonych jedną lub dwiema siłami skupionymi: G od obciążenia stałego i Q od obciążenia zmiennego

40

Tablice Winklera do obliczeń statycznych ustrojów prętowych wieloprzęsłowych obciążonych jedną siłą skupioną G od obciążenia stałego i Q od obciążenia zmiennego

41

Tablice Winklera do obliczeń statycznych ustrojów prętowych wieloprzęsłowych obciążonych dwiema siłami skupionymi G od obciążenia stałego i Q od obciążenia zmiennego

Narysować wykresy obliczonych momentów zginających i sił poprzecznych. Wymiarowanie na zginanie Wymiarowanie podciągu na zginanie Podciąg wymiarujemy na zginanie na momenty przęsłowe i podporowe do połowy belki wg wzorów podanych w algorytmie dla żebra. Dodatkowo wymiarujemy na minimalne ujemne momenty w przęsłach.

42

Obliczenie momentów w celu wykonania obwiedni momentów przenoszonych (wykres nośności) Dla przyjętego zbrojenia przy wymiarowaniu na zginanie ustalamy wartości momentów przenoszonych na podporach i w kolejnych przęsłach wg następujących wzorów.  przęsło AB np. dla przyjętego na podstawie obliczeń na zginanie zbrojenia 5 16 o As 5 16 

As116  , d ,  516 , M 5  f yd As 516 d 416 , M 4  f yd As 4 16 d

316 , M 3  f yd As 316 d 216 , M 2  f yd As 2 16 d 116 , M 1  f yd As 116 d 



analogicznie określamy nośność prętów w kolejnych przęsłach i podporach.

Wymiarowanie na ścinanie Podciąg wymiarujemy na ścinanie na siły poprzeczne wg wzorów podanych dla żebra, przy czym odcinki ścinania rozciągają się od krawędzi podpory do osi pierwszej siły poprzecznej przekazywanej z żebra na podciąg. Stany graniczne użytkowalności



Sprawdzenie szerokości rys (wzory podane przy sprawdzaniu rys w żebrze)



Sprawdzenie ugięć

Metoda polega na obliczaniu ugięć  ze wzoru i ograniczeniu ich do wartości maksymalnej smukłości l eff 250 :

  1     I   cs, I     II   cs, II  

l eff

, 250 w którym zmienne  oznaczają ugięcia, indeksy I i II oznaczają, że ugięcie oblicza się stosując odpowiednio teorię fazy I i II , a indeks cs jest przypisany ugięciu wywołanemu przez skurcz betonu. Sztywności w poszczególnych fazach wyznaczamy ze wzorów: BI  Ec ,eff I I , BII  Ec ,eff I II . Ugięcia można przedstawić w funkcji sztywności wzorami: Mleff2 Es  cs S I leff2 ,  cs, I   cs , I M BI BI Mleff2 Es cs SII leff2  II   M ,  cs, II   cs . BII BII Na początku obliczamy zastępczy efektywny moduł sprężystości Ec,eff :

43

Ec, eff 

E cm . 1    ,t 0 

Wartość współczynnika pełzania   ,t 0  można odczytać z Rys. 3.1, gdyż duża dokładność obliczeń nie jest wymagana i zakładamy, że pierwsze obciążenie betonu w wieku t 0 nie przekroczy naprężenia ściskającego o wartości 0, 45 fck  t 0  . Obliczyć  , I I , I II , z1 , z2 (na podstawie wzorów podanych w tablicy). We wszystkich wzorach naprężenia ściskające są ujemne. Przyjmuje się, że moment zginający jest dodatni i wywołuje rozciąganie w dolnych włóknach.

Oznaczenia we wzorach Momenty bezwładności I, zasięg strefy ściskanej x i współrzędne zbrojeń z1 i z2 przy zginaniu w przekrojach prostokątnych i teowych z półką w strefie ściskanej

Na podstawie tablicy oblicza się zależnie od rozpatrywanej strefy zasięg strefy ściskanej x oraz moment bezwładności I p  p  I lub II  , a następnie naprężenia  w betonie: M d  x Mx ,  cg   oraz (tylko w fazie I)  cd   Ip Ip

 w zbrojeniach As1 i As2 : M  d  x M x  d 2   s1   e ,  s 2   e . Ip Ip

44

Obliczyć S 1, S 2 ze wzorów: SI  As1 z1, I  As 2 z2,I ,

SII  As1 z1, II  As 2 z2,II , w których z1 i z2 oznaczają współrzędne zbrojeń As1 i As 2 w układach mających początki w środkach ciężkości przekrojów sprowadzonych odpowiednio w fazie I i fazie II. x   d , ( w fazie I ) I WI  I , Mcr  fctm WI h x 2

 M cr   M  przy obciążeniach długotrwałych lub powtarzalnych   0, 5 , przy jednorazowym obciążeniu krótkotrwałym   1 . Wyznaczyć współczynniki  M i  cs według poniższej tablicy.

  1  

Obliczanie strzałki ugięcia α

We wspornikach S1 , S 2 są na ogół ujemne, odkształcenie  cs jest liczbą ujemną, cs jest swobodnym odkształceniem skurczowym [punkt 3.1.4 (6) w normie].

45...