DCCT-Phu Nhat Truyen-HK203 PDF

Preview

Summary

Download DCCT-Phu Nhat Truyen-HK203 PDF

Description

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM KHOA KĨ THUẬT XÂY DỰNG B MÔN ĐA CƠ NN MNG

TNG HP BÀI TẬP ĐA CHT CÔNG TRNH

Giảng viên hướng dẫn : Ph Nht Truyn Sinh viên thc hin : Đng Phương Linh MSSV : 1711939

1

Chương 4 : Bài 1 :

Bảng tra

2

Giải :

Với % còn trên rây được tính theo công thức

3

% tích lũy là tổng số %hạt đất còn trên rây Pi + rây thứ Pi-1 %lọt qua là hạt đất lọt qua được tính bằng

Tức là 100% - % tich luy Hệ số Cu và Cc được tính như sau:

Với D60 D10 là 60% và 10% hạt có đường kính < 60mm và < 10mm, được suy ra từ đồ thị

4

Bài 2

5

Sức chống cắt (ứs tiếp) của đất phụ thuộc vào hàm

Nếu có sét

𝜑: góc ma sát trong ; c : tung độ góc ; 𝜎 : ứng suất pháp 𝐺𝑖ả𝑖

6

Nội suy tuyến tính, với hàm y = ax + b, ta được hàm 𝜏= 0.5538𝜎 + 0.3536

7

Bài 3 :

Các công thức cần nhớ ➢ Hệ số áp lực ngang trạng thái tĩnh :

➢ ứng suất hữu hiệu 𝜎 ′ u : áp lực nước tại điểm đang xét 8

Với 𝜎 = 𝛾 × ℎ𝑠 𝜎 : ứng suất tổng ; ℎ𝑠 : 𝑏ề 𝑑à𝑦 𝑐ộ𝑡 đấ𝑡 ; 𝛾: 𝑑𝑢𝑛𝑔 𝑡𝑟ọ𝑛𝑔 u = 𝛾𝑛ướ𝑐 × ℎ𝑛ướ𝑐

Giải Hệ số áp lực ngang ở trạng thái tĩnh 𝐾0 = 1 − 𝑠𝑖𝑛𝜑′ = 1 − 𝑠𝑖𝑛350 = 0.4264 Tại A, trên mặt đất :

Tại B : zB = 3 m ứng suất tổng : 𝜎𝑣𝐵 = 𝛾 × 𝑧 = 15.7 × 3 = 47.1 𝑘𝑃𝑎 Tại B là trên mặt nước ngầm nên áp lực nước lỗ rỗng : uB = 0 ứng suất hữu hiệu theo phương đứng 9

′ 𝐵 𝜎𝐵 = 𝜎𝑣 − 𝑢𝐵 = 47.1 𝑘𝑃𝑎

ứng suất hữu hiệu theo phương ngang : 𝜎ℎ′𝐵 = 𝜎𝐵′ × 𝐾0 = 47,1 × 0.4264 = 20.1 𝑘𝑃𝑎 Ứng suất tổng theo phương ngang 𝜎ℎ𝐵 = 𝜎ℎ′𝐵 + 𝑢𝐵 = 20.1 𝑘𝑃𝛾𝑎 Tại C : dưới nước ngầm nên có áp lực nước lỗ rỗng zC = 4.5 Áp lực nước lỗ rỗng : 𝑢𝐶 = 𝛾𝑛ướ𝑐 × ℎ𝑛ướ𝑐 = 10 × 1.5 = 15 𝑘𝑃𝑎 ứng suất tổng theo phương đứng : 𝜎𝑣𝑐 = 𝜎𝑣𝐵 + 𝛾𝑠𝑎𝑡 × 𝑧𝑐 = 47.1 + 19.2 × 1.5 = 75.9 𝑘𝑃𝑎 Áp lực hữu hiệu : 𝜎𝑐′ = 𝜎𝑣𝑐 − 𝑢𝑐 = 75.9 − 15 = 60.9 𝑘𝑃𝑎 ứng suất hữu hiệu theo phương ngang : 𝜎ℎ′𝑐 = 𝜎𝑐′ × 𝐾0 = 60.9 × 0.4264 = 25.97 𝑘𝑃𝑎 Ứng suất tổng theo phương ngang 𝜎ℎ𝑐 = 𝜎ℎ′𝑐 + 𝑢𝑐 = 25.97 + 15 = 40.97 𝑘𝑃𝑎

10

0 kPa

47.1 kPa

75.9 kPa

Bài 4

Giải 11

Bài 5 : Thống kê địa chất

Giải 12

B1 : tính giá trị TB, phương sai, hệ số biến động

Dùng hàm STDE để tính phương sai

Hệ số biến động =

𝑃ℎươ𝑛𝑔 𝑠𝑎𝑖 𝐺𝑇𝑇𝐵

B2 : so với hệ số chuẩn : 0,3

Tất cả phải thỏa B3 : Lập bảng

13

14

Và hồi quy bằng cách nhập hàm

Nhớ chọn 2 cột x 5 hàng trước khi nhập, tổ hợp CRLT + SHIFT + Enter để hoàn thành:

B4 : Xét TT1 : tính 𝜗𝑡𝑎𝑛𝜑 =

𝜎𝑡𝑎𝑛𝜑

; 𝜗𝑐 =

𝑡𝑎𝑛𝜑𝑇𝐵

Tra bảng dưới, nội suy ra 𝑡𝛼 Số mu

𝜎𝑐 𝐶𝑇𝐵

Trạng thái 1

15

Trạng thái 2

B5 :

B6 : Tính tanφ ở trạng thái 1 (+) và tanφ ở trạng thái 1 (-) + = 𝜌(1 + 𝑡𝑎𝑛𝜑 𝑇𝐵 ) 𝑡𝑎𝑛𝜑𝑡𝑡1 − 𝑡𝑎𝑛𝜑𝑡𝑡1 = 𝜌(1 − 𝑡𝑎𝑛𝜑 𝑇𝐵 ) Tương tự với C tt1+ và C tt1+ = 𝜌(1 + 𝐶𝑇𝐵 ) 𝐶𝑡𝑡1 − = 𝜌(1 − 𝐶𝑇𝐵 ) 𝐶𝑡𝑡1 Từ đó suy ra φ tt1 ở 2 tt

Làm tương tự với tt2, ta được như hình dưới

16

2 2

2 2

----------------------------------------------------

Chương 5

17

1925 × (10 − 𝑥 ) ≥ 1000 × 6, 𝑙ấ𝑦 𝛾𝑤 = 1000𝑘𝑔/𝑚3 Với x là độ sâu tối đa được đào  𝑥 ≤ 6.9𝑚 Nếu cho hệ số an toàn FS ≥ 1,5 Thì

1925×(10−𝑥) 6000



≥ 1,5

𝑥 ≤ 5.33𝑚

Chương 6 : Bi 1 : Tính hệ sô thấm tương đương,

18

Nhn xt : dng chảy theo phương đứng ( hướng dng chảy vuông với mặt phân lớp)

Do đó

Bi 2 :

19

Giả s có 1 giếng to có diện tích = diện tích hố 1000

móng = 1000m2 => rhk = √ 𝑞=

𝜋

2 ) 𝜋𝐾(ℎ2 − ℎℎ𝑘

𝑙𝑛 𝑟

𝑅

ℎ𝑘

Với K = 11,4 ; h = 35m ; ℎℎ𝑘 = ℎ − 𝑆 = 35 − 7 = 28𝑚 R= 2S√ℎ𝐾  q = 5740 m3/ngd Chọn lưu lượng 1 giếng là 574m3/ngd, bố trí 10 giếng và 2 dự phòng.

20

Kiểm tra độ hạ thấp có được 7m hay không cho giếng số 9. Bằng công thức tính hệ số thấm cho tầng chứa nước không áp:

Lấy r1 = R k=11,4 h1 = h0 = 35m q= 5740 r2 = 50/4  h2 = 27m  Độ hạ thấp : S = h0-h32= 35 – 27 = 8m 1 2 4

10

R2

8

9

21

7

5

6

R : bán kính ảnh hưởng

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Chương 7

22

Lấy 𝜌𝑤 = 𝛾𝑤 =

1𝑔/𝑐𝑚3

;

𝜌 = ′

Khi cát bắt đầu chảy : i = iTH  𝜌𝑤 ×

∆𝐻 𝐿

=

1 𝜌𝑤

 ∆𝐻 = 0.3952𝑚

×

𝜌𝑠 −𝜌𝑤 1+𝑒

Chương 8 Bi 1

A. Khoan 23

𝜌𝑠 −𝜌𝑤 1+𝑒

B1 : Khoan đến độ sâu thí nghiệm, làm sạch đáy. Hạ ống mu SPT và lắp đặt đế, nện, cần, tạ. B2 : vạch 3 vạch cách nhau 15cm lên cần đóng. B3 : cho tạ 63,5kg rơi ở độ cao 75cm. Đếm và ghi số tạ đóng cho từng khoảng 15cm ( có thể b qua 15cm đầu). B4 : Lấy ch số tạ đóng của 30cm cuối làm ch số SPT. B. Th nghiệm Số lần ba (N) đập dùng đánh giá trạng thái, độ chặt, sức chịu nén đơn của mu được ghi nhận trực tiếp vào hồ sơ địa chất và dùng v biểu đồ. C. Mu Mu được lấy bằng hộp tôn hoặc nhựa PVC có nhn + bọc giữ ẩm 2 đầu. Bi 2 : Tính hệ số an toàn cung trượt

24

Giải

Lực chống trượt

Lực gây trượt

Lực chống trượt : 𝜏 = 𝜎𝑡𝑎𝑛𝜑 + 𝑐 𝑉ơ 𝑖 𝜎 = 𝑁 = 𝑄𝑐𝑜𝑠𝛼

Qi = 𝛾 × 𝑆𝑖 : trọng lượng thi đất thứ i 25

S dụng autocad để tính 3 góc 𝛼

Và tính diện tích của từng thi đất

1

2 3

26

S1 = 12,8m2 Q1 = 230,4

S2= 38,3m2

S3 = 22,9m2

Q2 = 689,4 Q3 = 412,2 (kN/m)

Thế số vào công thức 𝜏𝑖 = 𝑄𝑖 𝑐𝑜𝑠𝛼𝑖 𝑡𝑎𝑛𝜑 + 𝑐𝑙 ta được 𝜏1 =60,078 𝜏2 = 275,555 (kN/m) 𝜏3 = 189,291

∑ 𝜏 = 524,924kN/m

Tương tự tính cho lực gây trượt

Ti = Qisin𝛼 T1 = 191,01 (kN/m) T2 = 355,067

∑ 𝑇 = 617,6547𝑘𝑁 /𝑚

T3 = 71,5777 Vậy hệ số ổn định là 𝐹𝑆 =

∑𝜏 ∑𝑇

524,924 = 617,6547 ≈ 0,85

-----------------------------------------------------KT THC 27

28...