Title | Problemas resueltos analisis estructuras metodo nudos |
---|---|
Author | Anonymous User |
Course | Estructuras metálicas |
Institution | Pontificia Universidad Javeriana |
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PROBLEMAS RESUELTOS DE ANALISIS DE ESTRUCTURAS POR EL METODO DE LOS NUDOS
Problema resuelto Pág. 246 Estática BEDFORD Problema 6.1 Estática BEDFORD edic 4 Problema 6.2 Estática BEDFORD edic 4 Problema 6.4 Estática BEDFORD edic 5 Problema 6.13 Estática BEDFORD edic 4 Problema 6.14 Estática BEDFORD edic 4 Problema 6.1 BEER– Johnston edic 6 Problema 6.2 BEER– Johnston edic 6 Problema 6.3 BEER– Johnston edic 6 Problema 6.4 BEER– Johnston edic 6 Problema 6.1 Estática Hibbeler edic 10 Problema 6.2 Estática Hibbeler edic 10 Problema 6.3 Estática Hibbeler edic 10 Problema 6.4 Estática Hibbeler edic 10 Problema c-34 estática Hibbeler edic 10 Problema C-35 estática Hibbeler edic 10 Problema 6.8 estática Hibbeler edic 10 Problema resuelto Pag. 145 Estática Meriam Problema 4.1 Estática Meriam edición tres Problema 4.1 Estática Meriam edición cinco Problema 4.3 Estática Meriam edición tres Problema 4.3 Estática Meriam edición cinco Problema 4.4 Estática Meriam edición tres Problema 4.4 Estática Meriam edición cinco Problema 4.5 Estática Meriam edición tres Problema 4.7 Estática Meriam edición tres Erving Quintero Gil Tecnólogo electromecánico - UTS Ing. Electromecánico - UAN Especialista en Ingeniería del gas - UIS Bucaramanga – Colombia 2011
Para cualquier inquietud o consulta escribir a: [email protected] [email protected] [email protected]
1
Método de las juntas o nudos (PROBLEMA RESUELTO PAG. 246 ESTATICA BEDFORD) El método de las juntas implica dibujar diagramas de cuerpo libre de las juntas de una armadura, una por una, y usar las ecuaciones de equilibrio para determinar las fuerzas axiales en las barras. Por lo general, antes debemos dibujar un diagrama de toda la armadura (es decir, tratar la armadura como un solo cuerpo) y calcular las reacciones en sus soportes. Por ejemplo, la armadura WARREN de la figura 6.6(a) tiene barras de 2 metros de longitud y soporta cargas en B y D. En la figura 6.6(b) dibujamos su diagrama de cuerpo libre. De las ecuaciones de equilibrio. 400 N
D
B
C
E
A 2m
2m
Fig. 6. 6(a) Armadura WARREN soportando dos cargas 400 N
800 N
D
B
3m
C
A AX 1m AY
1m 2m
400 N
E
800 N
1m
1m
B
2m
TBD
TBD
TBC
TDC
D
EY
TAB
TDE
TAB TBC
A TAC
TAC
TDE
C
TEC
TEC
E
AY
Fig. 6. 6(b) Diagrama de cuerpo libre de la armadura
2
Σ MA = 0 - 400 (1) - 800 (1 +1+1) + EY (1+1+1+1) = 0
+
∑ FX = 0
AX = 0
- 400 - 800 (3) + EY (4) = 0
∑ FY = 0
- 400 - 2400 + 4 EY = 0
AY + EY – 400 - 800 = 0
- 2800 + 4 EY = 0 4 EY = 2800
EY =
2800 = 700 N 4
EY = 700 N Σ ME = 0 - AY (1+1+1+1) + 400 (1+1+1) + 800 (1) = 0
+
- AY (4) + 400 (3) + 800 = 0 - 4 AY + 1200 + 800 = 0 4 AY = 2000
AY =
2000 = 500 N 4
AY = 500 N
NUDO A El siguiente paso es elegir una junta y dibujar su diagrama de cuerpo libre. En la figura 6.7(a) aislamos la junta A cortando las barras AB y AC. Los términos TAB y TAC son las fuerzas axiales en las barras AB y AC respectivamente. Aunque las direcciones de las flechas que representan las fuerzas axiales desconocidas se pueden escoger arbitrariamente, observe que las hemos elegido de manera que una barra estará a tensión, si obtenemos un valor positivo para la fuerza axial. Pensamos que escoger consistentemente las direcciones de esta manera ayudara a evitar errores. 400 N
B
TAB 2
A TAB
1
3
TAB AY
TAC AY
TAB
TAC
A
C TAC
TAC
AY
Figura 6.7(a) Obtención del diagrama de cuerpo libre de la junta A.
3
Las ecuaciones de equilibrio para la junta A son:
TAB TAC A Y = = 2 1 3
Hallar TAC
Hallar TAB
TAB TAC = 2 1
TAB A Y = 2 3
T TAC = AB 2
AY = 500 N
TAB = 577,35 Newton
T AB 500 = = 288,67 2 3 TAB = 2 (288,67 ) = 577,35 N
TAC =
577,35 = 288,67 N 2
TAC = 288,67 Newton (Tension)
TAB = 577,35 Newton(compresión) NUDO B Luego obtenemos un diagrama de la junta B cortando las barras AB, BC y BD (Fig. 6.8 a). De las ecuaciones de equilibrio para la junta B. 400 N
400 N
800 N 400 N
TBD
B
TBD
TBD
B TAB
TBD
D 60
TBC
TAB
TAB (Y)
TBC TAB
TAC
TAC
60
0
TBC TBC (Y) TAB
TBC (X)
TAB (X)
TBC
A
0
C
AY
Figura 6.8(a) Obtención del diagrama de cuerpo libre de la junta B.
sen 60 =
TAB (Y ) TAB
TAB (Y) = TAB sen 60
⎛ 3⎞ ⎟ T AB( Y) = T AB⎜⎜ ⎟ ⎝ 2 ⎠
Para abreviar los cálculos
sen 60 =
3 2
cos 60 =
1 2
4
⎛ 3⎞ ⎟ T AB( Y) = ⎜⎜ ⎟ TAB ⎝ 2 ⎠ TAB = 577,35 Newton
cos 60 =
⎛ 3⎞ ⎟ ( 577,35) = 500 N T AB( Y) = ⎜⎜ ⎟ ⎝ 2 ⎠
TAB (X) = TAB cos 60
TAB (Y) = 500 N
sen 60 =
TBC( Y) TBC
cos 60 =
TBC (Y) = TBC sen 60
⎛ 3⎞ T BC( Y) = TBC ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝ 2 ⎠ ⎛ 3⎞ ⎟ T BC( Y) = ⎜⎜ ⎟ TBC 2 ⎝ ⎠
TAB(X ) TAB
TBC( X ) TBC
TBC (X) = TBC cos 60
1 TBC(X ) = TBC ⎛⎜ ⎞⎟ ⎝2⎠ ⎛ 1⎞ TBC(X ) = ⎜ ⎟ TBC ⎝ 2⎠
1 TAB( X) = TAB ⎛⎜ ⎞⎟ ⎝ 2⎠ ⎛1⎞ TAB( X) = ⎜ ⎟ TAB ⎝2⎠ TAB = 577,35 Newton
1 TAB( X) = (577,35) = 288,67 N 2 TAB (X) = 288,67 N
⎛ 3⎞ ⎟ T BC( Y) = ⎜⎜ ⎟ TBC 2 ⎝ ⎠ ∑ FY = 0
100 = TBC (Y)
- 400 + TAB (Y) - TBC (Y) = 0
⎛ 3⎞ ⎟ 100 = ⎜⎜ ⎟ TBC 2 ⎝ ⎠ 200 ⎛ 2 ⎞ TBC = ⎜ ⎟ 100 = = 115,47 N 3 ⎝ 3⎠
TAB (Y) = 500 N - 400 + 500 - TBC (Y) = 0 100 - TBC (Y) = 0
TBC = 115,47 N
(compresión)
100 = TBC (Y) Se halla TBC (X)
∑ FX = 0 - TBD + TAB (X) + TBC (X) = 0
⎛ 1⎞ TBC (X ) = ⎜ ⎟ TBC ⎝ 2⎠ TBC = 115,47 N
TAB (X) = 288,67 N
⎛ TBC (X ) = ⎜ ⎝
TBC (X) = 57,73 Newton - TBD + 288,67 + 57,73 = 0
1⎞ ⎟ (115,47 ) = 57,73 N 2⎠
TBC (X) = 57,73 Newton
- TBD + 346,4 = 0 TBD = 346,4 Newton
(compresión)
5
NUDO D Luego obtenemos un diagrama de la junta D cortando las barras BD, DC y DE . De las ecuaciones de equilibrio para la junta D. 800 N 800 N
800 N
D
TBD
TBD
TBD
D
60
0
TDE (Y)
TDE
TDC (Y)
TDE
TDC
TDE
C
TEC
E
TEC EY
TDC( Y) TDC
cos 60 =
TDC (Y) = TDC sen 60
⎛ 3⎞ ⎟ TDC( Y) = TDC ⎜⎜ ⎟ 2 ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ ⎟ TDC( Y ) = ⎜⎜ ⎟ TDC ⎝ 2 ⎠
TDE (X)
TDC (X)
TDC
sen 60 =
60
TDE
TDC
sen 60 =
0
Para abreviar los cálculos
sen 60 =
3 2
cos 60 =
1 2
TDC(X ) TDC
TDC (X) = TDC cos 60
⎛1 ⎞ TDC( X) = TDC ⎜ ⎟ ⎝2 ⎠ ⎛ 3⎞ TDC( Y) = ⎜⎜ ⎟⎟ TDC ⎝ 2 ⎠
TDE (Y ) TDE
cos 60 =
TDE (Y) = TDE sen 60
TDE(X ) TDE
TDE (X) = TDE cos 60
⎛ 3⎞ ⎟ T DE( Y) = TDE ⎜⎜ ⎟ 2 ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ ⎟ T DE( Y) = ⎜⎜ ⎟ TDE 2 ⎝ ⎠
1 T DE(X ) = TDE ⎛⎜ ⎟⎞ ⎝2 ⎠ ⎛ 1⎞ T DE(X ) = ⎜ ⎟ TDE ⎝ 2⎠
∑ FX = 0 TBD - TDE (X) + TDC (X) = 0 TBD = 346,4 Newton
(compresión)
6
346,4 - TDE (X) + TDC (X) = 0 TDE (X) - TDC (X) = 346,4 ecuación 1 ∑ FY = 0
Pero:
⎛1 ⎞ T DE( X) = ⎜ ⎟ TDE ⎝2 ⎠ ⎛ 1⎞ TDC( X) = TDC ⎜ ⎟ ⎝ 2⎠
- 800 + TDE (Y) + TDC (Y) = 0 TDE (Y) + TDC (Y) = 800 ecuación 2 Pero:
Reemplazando en la ecuación 1
⎛1 ⎞ ⎛ 1⎞ ⎜ ⎟ TDE - ⎜ ⎟ TDC = 346,4 ecuación 3 ⎝2 ⎠ ⎝ 2⎠
⎛ TDE(Y ) = ⎜⎜ ⎝ ⎛ TDC(Y ) = ⎜⎜ ⎝
3⎞ ⎟ T DE 2 ⎠⎟ 3⎞ ⎟ TDC 2 ⎠⎟
Reemplazando en la ecuación 2
⎛ 3⎞ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ 2 ⎟ TDE + ⎜ 2 ⎟ TDC = 800 ecuación 4 ⎝ ⎝ ⎠ ⎠
resolver ecuación 3 y ecuación 4
⎛ 1⎞ ⎛1 ⎞ ⎜ ⎟ TDE - ⎜ ⎟ TDC = 346,4 multiplicar por ⎝ 2⎠ ⎝2 ⎠ ⎛ 3⎞ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ TDE + ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎜ 2 ⎟ TDC = 800 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎜ ⎜ ⎝
3⎞ ⎟T 2 ⎟⎠ DE
⎛ 3⎞ ⎟ TDC = 346,4 -⎜⎜ ⎟ ⎝ 2 ⎠ ⎛ 3⎞ 3⎞ ⎟ TDE + ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ 2 ⎟ TDC = 800 2 ⎠ ⎝ ⎠
[ 3]
[ 3 ]= 600
⎛ 3⎞ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ TDE + ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎜ 2 ⎟ TDE = 600 + 800 = 1400 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ 2 ⎜⎜ ⎟⎟ TDE = 1400 ⎝ 2 ⎠
3 TDE = 1400 TDE =
1400 = 808,29 N 3
7
TDE = 808,29 Newton (compresión) Reemplazando en la ecuación 4, se halla TDC
⎛ 3⎞ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ TDE + ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎜ 2 ⎟ TDC = 800 ecuación 4 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ ⎛ ⎞ ⎜ ⎟ (808,29 ) + ⎜ 3 ⎟ TDC = 800 ⎜ 2 ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ 700 + ⎜⎜ ⎟⎟ TDC = 800 ⎝ 2 ⎠ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ TDC = 800 - 700 = 100 ⎝ ⎠ ⎛ 2 ⎞ 200 TDC = 100 ⎜ ⎟ = = 115,47 N 3 ⎝ 3⎠ TDC = 115,47 Newton (Tensión) Problema 6.1 ESTATICA BEDFORD edic 4 Determine the axial forces in the members of the truss and indicate whether they are in tension (T) or compression (C) A
A
A
10 KN
10 KN
2m
2m
C
B
BX
2m
B BY
Σ MC = 0 BY (1) – 10 (2) = 0
BY (1) = 10 (2) BY = 20 KN
1m
B
BX
C
1m
+
10 KN
C BY
CY
1m
∑ FX = 0
∑ FY = 0
10 – BX = 0
CY – BY = 0
BX = 10 KN
CY = BY
CY
Pero: BY = 20 KN
CY = 20 KN
8
NUDO B ∑FY = 0 FBA
BX
∑FX = 0
B FBC
FBC – BX = 0
FBA – BY = 0 FBA = BY
FBC = BX
pero: BY = 20 KN
pero: BX = 10 KN
FBA = 20 KN (tensión)
BY
FBC = 10 KN (tensión) NUDO A A 10 KN FBA FBA
5
2 1
FAC
FAC
FBA 10 FAC = = 2 1 5
10 KN
Hallamos FAC
10 FAC = 1 5
( )
FAC = 10 5 = 22,36KN FAC = 22,36 KN (compresión)
9
Problema 6.2 ESTATICA BEDFORD edic 4 La armadura mostrada soporta una carga de 10 kN en C. a) Dibuje el diagrama de cuerpo libre de toda la armadura y determine las reacciones en sus soportes b) Determine las fuerzas axiales en las barras. Indique si se encuentran a tensión (T) o a compresión (C) .
BY BX
B FCB
FAB
=0
FAB
=0
3m
Σ MB = 0
+
AX
AX (3) - 10 (4) = 0
FCB
A FCA
FCA
AX (3) = 10 (4)
4m
C 10 KN
3 AX = 40
AX=
40 = 13,33KN 3
AX = 13,33 KN
∑ FY = 0 BY - 10 = 0 BY = 10 KN
Σ MA = 0
+
BX (3) - 10 (4) = 0
BX (3) = 10 (4) 3 BX = 40
BX =
40 = 13,33KN 3
BX = 13,33 KN
10
NUDO C FCB
5
3 10 KN
4
C
FCA
10 KN
FCB
FCA
FCB FCA 10 = = 4 3 5 Hallar FCA
F CA 10 = 4 3
Hallar FCB
FCB 10 = 5 3 (5 )10 16,66 KN FCB = = 3
FCA =
(4) 10 = 3
13,33 KN
FCA = 13,33 kN (compresión)
FCB = 16,66 kN (Tensión) NUDO A ∑ FY = 0
AX = 13,33 KN FAB = 0
∑ FX = 0
FAB AX
=0
A FCA
BY = 10 KN BX = 13,33 KN
AX - FCA = 0 AX = FCA Pero: FCA = 13,33 kN
FCB = 16,66 kN (Tensión) FCA = 13,33 kN (compresión)
AX = FCA =13,33 kN FAB = 0
11
Problema 6.4 ESTATICA BEDFORD edic 5 The members of the truss are all of lenght L. Determine the axial forces in the members and indicate whether they are in tension (T) or compression (C) F D
B
F FBD
B
D
FBA
C
FBC
A AX = 0 L
FCD
C
FCD
FAC
FAC
CY
AY L
NUDO D
F
F F
D
FBD
FCD
FBD
D FDC
0
FDC (Y)
C
A
FDC
Σ MC = 0
AX = 0
AY (L) – F (L/2) = 0
FBD
B
FBD 60
+
FBC
FBA
A
FBD
FDC (X)
L CY
AY
FDC
L/2
AY (L) = F (L/2) AY = ½ F Σ MA = 0
+
C Y (L) – F ( L + L/2) = 0
CY (L) - F ( 3/2 L) = 0 CY (L) = F ( 3/2 L) CY = F ( 3/2) CY = 3/2 F
sen 60 =
cos 60 =
FDC (X ) FDC
FDC (X) = FDC cos 60
1 FDC( X) = FDC ⎛⎜ ⎟⎞ ⎝2 ⎠
Para abreviar los cálculos
sen 60 =
3 2
cos 60 =
1 2
FDC( Y) FDC 12
FDC (Y) = FDC sen 60
⎛ 3⎞ ⎟ FDC(Y ) = FDC ⎜⎜ ⎟ ⎝ 2 ⎠ ⎛ 3⎞ FDC(Y ) = ⎜⎜ ⎟⎟ FDC ⎝ 2⎠ ∑ FY = 0 - F + FDC (Y) = 0 F = FDC (Y) Pero: FDC (Y) = FDC sen 60 F = FDC sen 60 DESPEJANDO FDC
FDC =
1 ( F) = 1,154 F sen 60
FDC = 1,154 F (Compresion)
∑ FX = 0
AX = 0
∑ FX = 0
∑ FY = 0
- FBD + FDC (X) = 0
AY + EY – 400 - 800 = 0
FBD = FDC (X) Pero: FDC (X) = FDC cos 60 FBD = FDC cos 60 Pero: FDC = 1,154 F F
FBD = (1,154 F) cos 60 FBD = 0,577 F (tensión) NUDO B
FBA
FBC
FBC
FBC
FBA
FBA
FBD
FBC
A AX = 0
FBD
D
FBA
FBD
B
FBD
B
C
L AY
CY
13
sen 60 =
FBA( Y) TAB
FBA (Y) = TBA sen 60
⎛ 3⎞ FBA(Y ) = FBA ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝ 2 ⎠ ⎛ 3⎞ ⎟ FBA(Y ) = ⎜⎜ ⎟ FBA ⎝ 2 ⎠
sen 60 =
FBC(Y ) FBC
cos 60 =
FBA(X ) FBA
FBD 60
FBA (X) = FBA cos 60
⎛ 1⎞ F BA( X) = FBA ⎜ ⎟ ⎝ 2⎠ ⎛1⎞ F BA( X) = ⎜ ⎟ FBA ⎝2⎠
0
600
FBC
FBA (Y) FBA
FBC (Y)
FBC (X)
FBA (X)
FBC (Y) = TBC sen 60
⎛ 3⎞ ⎟ FBC(Y ) = FBC⎜⎜ ⎟ 2 ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ FBC(Y ) = ⎜⎜ ⎟⎟ FBC ⎝ 2 ⎠ ∑ FX = 0
cos 60 =
FBC(x ) FBC
FBC (X) = FBC cos 60
⎛1⎞ FBC ( X) = FBC ⎜ ⎟ ⎝2⎠
FBD - FBC (X) - FBA (X) = 0
FBD - FBC (X ) - FBA (X ) = 0 FBC( X) + FBA ( X) = FBD
Para abreviar los cálculos
sen 60 =
3 2
cos 60 =
1 2
PERO: FBD = 0,577 F
FBC( X) + FBA(X ) = 0,577 F ⎛ 1⎞ ⎛ 1⎞ ⎜ ⎟ FBC + ⎜ ⎟ FBA = 0,577 F (ECUACIÓN 1) ⎝ 2⎠ ⎝ 2⎠ ∑ FY = 0 FBC (Y) - FBA (Y) = 0
⎛ 3⎞ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ FBC − ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎜ 2 ⎟FBA = 0 (ECUACIÓN 2) ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ resolver ecuación 1 y ecuación 2
⎛ 1⎞ ⎛ 1⎞ ⎜ ⎟ FBC + ⎜ ⎟ FBA = 0,577 F multiplicar por ⎝ 2⎠ ⎝ 2⎠
[ 3] 14
⎛ 3⎞ ⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ FBC - ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎜ 2 ⎟ FBA = 0 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎜ ⎜ ⎝
3⎞ ⎟F + 2 ⎟⎠ BC
⎛ 3⎞ ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ FBA = 3 (0,577 F) ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ 3⎞ ⎟ FBC - ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ 2 ⎟ FBA = 0 2 ⎠ ⎝ ⎠
( )
⎛ 3⎞ 2 ⎜⎜ ⎟⎟ FBC = F ⎝ 2 ⎠ 3 FBC = F
⎛ 1 ⎞ FBC = ⎜ ⎟F ⎝ 3⎠ FBC = 0,577 F (compresión) Reemplazando en la ecuación 2
⎛ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎜ ⎜ ⎝
⎛ 3⎞ 3⎞ ⎟ FBC − ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ 2 ⎟FBA = 0 (ECUACIÓN 2) 2 ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ 3⎞ ⎟ (0,577 F) − ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ 2 ⎟FBA = 0 2 ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ 3⎞ 3⎞ ⎟ (0,577 F ) = ⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟FBA 2 ⎟⎠ ⎝ ⎠ F
Cancelando terminos semejantes
(0,577 F) = FBA
FBD
B
FBA = 0,577 F (tensión)
D
FBA
L
FBD
FBC
FCD
NUDO A FBA
FBA
A
FBA
L/2
AY
L/2
C
FCD
FAC
FAC AY
FAC AY
FBC
A
L
L
CY
FAC
15
FBA FAC = L2 L FBA 2 F AC = L L
AY = ½ F CY = 3/2 F
Cancelando términos semejantes FBA = 2 FAC
FDC = 1,154 F (Compresion)
Pero: FBA = 0,577 F 0,577 F = 2 FAC
FAC =
FBD = 0,577 F (tensión)
0,577 F 2
FBC = 0,577 F (compresión)
FAC = 0,288 F (Compresión)
FBA = 0,577 F (tensión)
Problema 6.13 bedford edic 4 La armadura recibe cargas en C y E. Si F = 3 KN, cuales son las fuerzas axiales BC y BE?
AX=0
AY
1m
A
FAB
B
FAB
1m
FEB
FCA
D FDB
FGD
FDE
FCB 1m FCA
1m
FDB
FCB FEC
C 3 kN
FEB
FGD FDE
G
FEC
E
FGE
FGE
GY
6 kN
Σ MG = 0
+
6 (1) + 3 (1 +1) - AY (1+1+1) = 0
16
6 (1) + 3 (2) - AY (3) = 0 6 + 6 – 3 AY = 0 6 + 6 = 3 AY
∑ FX = 0
AX = 0
12 = 3 AY
AY =
12 = 4 KN 3
AY = 4 KN Σ MA = 0 - 3 (1) - 6 (1 +1) + GY (1+1+1) = 0
+
- 3 - 6 (2) + GY (3) = 0 - 3 - 12 + 3 GY = 0 - 15 + 3 GY = 0 3 GY = 15
GY =
15 = 5 KN 3
AX
AY
1m
A
B
1m
1m
D
GY = 5 KN
FGD
NUDO G 1m FGD
FGD
G G GY
E
C
FGE
FGE
3 kN
1
FGE
FGE
GY
6 kN
FGD
2
1
GY = 5 KN
Las ecuaciones de equilibrio para la junta G son:
FGD FGE 5 = = 2 1 1 Hallar FGD
Hallar FGE
FGE 5 = 1 1 FGE = 5 KN (Tensión)
FGD =5 2
17