Docdownloader - Ushtrime PDF

Preview

Summary

 Fazat e llogaritjes Zgjedhja e sistemit konstruktiv Permasimi paraprak i elementeve strukturore Llogaritja e ngarkesave Llogaritja e soletave Llogaritja e shkalleve Ndertimi i spektrit te projektimit te shpejtimeve Percaktimi i zhvendosjeve maksimale te objektit sipas drejtimit x dhe y. Percaktimi...

Description

Kontruksione Betoni te Armuar  Fazat e llogaritjes 1. Zgjedhja e sistemit konstruktiv 2. Permasimi paraprak i elementeve strukturore 3. Llogaritja e ngarkesave 4. Llogaritja e soletave 5. Llogaritja e shkalleve 6. Ndertimi i spektrit te projektimit te shpejtimeve 7. Percaktimi i zhvendosjeve maksimale te objektit sipas drejtimit x dhe y. 8. Percaktimi i zhvendosjeve maksimale ndermjet kateve (drift-eve). 9. Percaktimi i periodave te lekundjeve te godines 10. Llogaritja e armatures gjatesore ne rigela per efekt te momentit perkules 11. Llogaritja e armatures terthore ne rigela per efekt te forces prerese. 12. Llogaritja e armatures gjatesore ne kollona nepermjet kurbave te interaksionit. 13. Llogaritja e armatures terthore ne kollona per efekt te forces prerese. 14. Llogaritja e pllakes.

1.Zgjedhja e sistemit konstruktiv Sistemi i zgjedhur eshte nje sistem konstruktiv me mure b/a dhe kollona.Ne kete rast rezistenca e struktures ndaj forcave anesore sigurohet nga kontributi I kombinuar I rames me muret strutural.Vendosja e mureve ben te mundur qe te kemi zhvendosje shume te vogla ne katet e poshtme,ndersa rama e kryen kete funksion ne katet e siperme.Kjo zgjedhje vjen edhe si shkak I mosperputhjes se qendres se shtangesise me qendren e rendeses se konfiguracionit.Nqs qendra e shtangesise nuk perputhet me qendren e rendeses,per shkak te forces sizmike e cila vepron ne qender te rendeses do te kemi nje moment perdredhes.Nga planimetria shohim se kafazi i shkalleve eshte i spostuar ne pjesen anesore te planimetrise,kjo ben qe qendra e shtangesise te zhvendoset drejt kafazit.

Punoi: XXXXXXX

Page 1

Kontruksione Betoni te Armuar 1.Permasimi paraprak i elementeve strukturor a)Permasimi i kollonave Permasimi paraprak i kollonave behet nga kushti i kufizimit te sforcimeve.Keto sforcime nuk duhet te kalojne nje vlere te lejuar. -Kolonat e brendeshme K1

N koll S

l

8 2

2

2

2

n N koll Fnev

N 0.65

Fnev

N 0.65

f 1.5

30000 1.5

m

650

Zgjedh seksionin (70x70)cm -Kollonat anesore K2

N koll S

l 2

2

n N koll

Ton

Fnev

N 0.65

Fnev

N 0.65

f 1.5

30000 1.5

m

353.43

Zgjedh seksionin (50x50)cm

Punoi: XXXXXXX

Page 2

Kontruksione Betoni te Armuar

b)Permasimi i trareve -Permasimi i trareve behet nga kushti:

1 1  1  1 htr   580 45cm   ltr  12 15   12 15  1 1 1 1 btr     htr 45 25cm 2 3 2 3 bmin  20cm Pranojme perfundimisht trau T(bxh)=(30x45)cm

c)Permasimi i soletave -Soletat do jene per katin tregetar monolite,dhe per katet e banimit do te jete me traveta.Dimensionimi do te behet nga kushti ne shtangesi dmth qe te mos kemi ulje te medha te soletes. -Soletat monolite

hs

1 30

1 30

-Soleta me traveta

hs

1 20

1 30

3.Llogaritja e ngarkesave a-Llogaritja e ngarkesave per katin tip

Punoi: XXXXXXX

Page 3

Kontruksione Betoni te Armuar

´f=

´f=

1. 2. 3. 4.

 Ngarkesat e perhershme 0.02 Pllaka Llaç çimentoje 0.02 0.04 Rere Soleta

N / m2 N / m2 N / m2 m2

/ m2 N / m2

0.25 0.02

5. Polisterol 6. Suva

g

N / m2

N / m2

g



Ngarkesat e perkohshme

N / m2

p 

per katin e banimit

Ngarkesat totale

q 1.35  g 1.5  P 1.35 439 1.5  200  1193daN / m2

b-Llogaritja e ngarkesave per katin e pare

Punoi: XXXXXXX

Page 4

Kontruksione Betoni te Armuar

21

Pllaka mermeri 2cm Llac cimentoje 2cm Soleta 20 cm Suva 2 cm

1. 2. 3. 4. 5.

 Ngarkesat e perhershme 0.02 Pllaka Llaç çimentoje 0.02 0.04 Rere 0.2 Soleta 0.02 Suva

N / m2 N / m2 N / m2 aN / m2 N / m2 g

N / m2

N / m2

g



Ngarkesat e perkohshme

p

N/m 

2

per katin tregetar

Ngarkesat totale

q 1.35  g 1.5  P 1.35 682 1.5 500  1671.7daN / m2

d-Llogaritja e ngarkesave te shkalleve -Ngarkesa e sheshpushimit  Ngarkesa e perkohshme p=400daN / m 

Ngarkesa e perhershme

Punoi: XXXXXXX

Page 5

Kontruksione Betoni te Armuar 1. Pllaka Mermeri (2cm) 0.02 1 2800 1.2  67.2daN / m 2. Llaç çimento (2cm) 0.02 1  2200 1.2  52.8daN / m 3. Soleta (12cm) 0.12 1  2500 1.1  330daN / m 4. Suva (1.5cm) 0.015 1 1800 1.2  32.4daN / m

g  482.4daN / m  Ngarkesa e plote

q  1.35g  1.5q  1.35  482.4  1.5  400  1401.24 daN / m -Ngarkesa ne rampen e shkalles :

α=arctg

tgα= cosα=0.865

Llogaritjen e ngarkesave ne rampe e bejme per 1ml te pjerret:  Ngarkesa e perhershme 1  1.2  96daN / m 1. Prej pllakave (0.33  0.15)  0.02  1 1800  0.336 1 2. Nga llaç (0.31 0.17)  0.02  1 2200   1.2  75.42daN / m 0.336 0.17  0.29 1 3. Nga Bazamaku  1 2500   1.1  201.75daN / m 2 0.336 4. Soleta (0.12 1  2500) 1.1  330daN / m 5. Suva (0.015 1 1800) 1.2  32.4daN / m

gn=553.25 daN/ m

gn=735.6 daN/ m

 Ngarkesa e perkohshme

p=400daN/m  Ngarkesa e plote:

q  1.35g  1.5p  1.35 735.6  1.5  400  1593.06daN / m  q 1593.06   1544 daN / m q1  cos 0.862 Punoi: XXXXXXX

Page 6

Kontruksione Betoni te Armuar

Llogaritja e shkalleve q=1.35g+1.5p=1.35*310+1.5*800=1618.5daN/m per bazamak

os

ql 2 1544  4.54 2 M   3978.183 daNm 8 8

4.Llogaritja e soletave monolite. Soletat do ti llogarisim sipas metodes elastike Ngarkesen uniformisht te shperndare “q” qe vepron mbi mbulese ne forme shahu e ndajme ne dy pjese q’ dhe q” ku:

q’=1.35g+0.75p q”=0.5*1.5p Ne rastin tone

g=1000daN/m P=500daN/m

q’=1.35*1000+0.75*500=1350+375=1725daN/m q”=0.5*1.5*500=375daN/m Punoi: XXXXXXX

Page 7

Kontruksione Betoni te Armuar SOLETA S1 y/lx=6.1/4.7=1.297

m

m

Zgjedhim armature konstruktive 5

Punoi: XXXXXXX

Page 8

Kontruksione Betoni te Armuar Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

SOLETA S2

aNm Punoi: XXXXXXX

Page 9

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

SOLETA S3 Punoi: XXXXXXX

Page 10

Kontruksione Betoni te Armuar

aNm

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5 Punoi: XXXXXXX

Page 11

Kontruksione Betoni te Armuar

SOLETA S4 y/lx=5.15/4.7=1.09

m

Zgjedhim armature konstruktive 5

Punoi: XXXXXXX

Page 12

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

SOLETA S5

y/lx=5.15/3.75=1.373 Punoi: XXXXXXX

Page 13

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5 Punoi: XXXXXXX

Page 14

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

SOLETA S6 y/lx=3.1/3=1.03

Punoi: XXXXXXX

Page 15

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5 Punoi: XXXXXXX

Page 16

Kontruksione Betoni te Armuar

SOLETA S7 y/lx=4.7/4.1=1.14

Punoi: XXXXXXX

Page 17

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

Punoi: XXXXXXX

Page 18

Kontruksione Betoni te Armuar

Zgjedhim armature konstruktive 5

Zgjedhim armature konstruktive 5

aNm

Punoi: XXXXXXX

Page 19

Kontruksione Betoni te Armuar

Mqs momentet e dala nga llogaritjet jane te vogla,armatura per te gjitha soletat monolide del konstruktive,pranojme armaturen konstruktive 5

5.SOLETAT ME TRAVETA g=294.5+155.75=450daN/m2 p=200daN/m2 q=1.35g+1.5p=1.35*450+1.5*200=908daN/m2 SOLETA S1 Punoi: XXXXXXX

Page 20

Kontruksione Betoni te Armuar 1x  17.02 610     1.297   1y  48.6 l x 470 k  1x  0.7407 ly

Mj 0.002 >0.002 0.002

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs

0 0.002 >0.002 >0.002 >0.002 0.002

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs 0

>0.002

4350 4350 4350 4350

fsc

-4350 0 420 4350

fs

0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc

-4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs

0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc

-4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs 0

-4350

388 654 694 884

N (ton) -22 70 358 659 703 924

N (ton) -42 60 348 669 715 954

N (ton) -62

88 62 54 0

M (ton*m) 31 60 104 70 61 0

M (ton*m) 37 69 114 75 66 0

M (ton*m) 43 Page 46

Kontruksione Betoni te Armuar 2 3 4 5 6

Pikat 1 2 3 4 5 6

Pikat 1 2 3 4 5 6

Pikat

10.52 40.722 66 70 

X

xp

4 36.851 10.52 40.722 66 70 

X

xp

4 37.097 10.52 40.722 66 70 

X

Punoi: XXXXXXX

xp

0.002 >0.002 >0.002 >0.002 0.002

>0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs

0 0.002 >0.002 >0.002 >0.002 0.002

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs

0 0.002 >0.002 >0.002 >0.002 0.002

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs

4350 4350 4350 4350 4350

fsc 0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc 0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc

-4350 -4350 0 420 4350

fs -4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs -4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs

50 337 679 727 984

N (ton) -82 40 327 689 738 1014

N (ton) -103 30 317 699 750 1044

N (ton)

78 125 80 71 0

M (ton*m) 49 88 135 85 75 0

M (ton*m) 54 97 145 90 80 0

M (ton*m)

Page 47

Kontruksione Betoni te Armuar 1 2 3 4 5 6

Pikat 1 2 3 4 5 6

Pikat 1 2 3 4 5 6

Pikat

4 37.330 0 10.52 0.002 40.722 >0.002 66 >0.002 70 >0.002 0.002 

X

xp

εsc

4 37.549 0 10.52 0.002 40.722 >0.002 66 >0.002 70 >0.002  0.002

X

xp

4 37.655 10.52 40.722 66 70 

X

Punoi: XXXXXXX

xp

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εs >0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs

0 0.002 >0.002 >0.002 >0.002 0.002

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

εsc

εs

0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc 0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc 0 4350 4350 4350 4350 4350

fsc

-4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs -4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs -4350 -4350 -4350 0 420 4350

fs

-123 19 307 709 762 1074

N (ton) -143 9 297 719 774 1104

N (ton) -153 4 292 724 780 1119

N (ton)

60 106 154 95 84 0

M (ton*m) 65 115 164 100 89 0

M (ton*m) 68 120 169 103 91 0

M (ton*m) Page 48

Kontruksione Betoni te Armuar

1 2 3 4 5 6

4 37.758 10.52 40.722 66 70 

0 0.002 >0.002 >0.002 >0.002 0.002

>0.002 >0.002 0.002 0 0.0002 0.002

0 4350 4350 4350 4350 4350

-4350 -4350 -4350 0 420 4350

-163 -1 287 729 789 1135

71 124 174 105 93 0

Ndertimi i kurbave te interaksionit per kolonen 1200 Series1

1000

0.003

37, 848

800

0.004 0.005

600

0.005 83, 421

400

0.006 0.008

200

0.007 0.009

0 0

50

100

150

-200

200

0.0095 0.01

-400

Pikat ne kurben e interaksionit perfaqsojne kolonat tona ne nivelet 1 e 4 perkatesisht me force normale N=848kN dhe M=37kNm dhe N=421kN dhe M=83kNm 13 13.. Ll Llog og ogar ar arit it itja ja e aarma rma rmatu tu tures res te terrth thor or ore en ne e ko kollo llo llona na p per er eeffek ektt te fo forces rces p prer rer reres es ese e Kjo llogaritje behet ne te njejten menyre si tek rigelat,vetem se duhet te kihen parasysh vecorite e konstruimit te armatures

Ko Kons ns nstru tru truim im imii i k koll oll ollo ones Perqindja minimale e armimit =1% Perqindja maksimale e armimit=4% Punoi: XXXXXXX

Page 49

Kontruksione Betoni te Armuar Gjatesia e zones kritike sipas EC-8 llogaritet:

 hc  l   60 cm  0    lcr  max    46.6cm  6  45cm      45cm   Sipas KTP-89  hc  l  60 cm      l cr  max  0   56 cm 5  60cm      60 cm   Do pranojme lcr  60cm Hapi i stafave ne zonen kritike sipas EC-8 percaktohet:

 b0   45  2   2  22.5        s  min 17.5cm  17.5   17.5  cm  8  d   8  1.6 12.8   bl          Sipas KTP-89

 hc  2    s  min 10cm  8 d  bl    

 50   2   25       10   10  cm  8  1.6 12.8      

Pranojme hapin e stafave ne zonen kritike s=10cm Per zonat jokritike te traut pranojme s=20cm

Gjatesia e xhuntimit te shufrave gjatesore te kollones duhet ≥ ∅ Punoi: XXXXXXX

Page 50

Kontruksione Betoni te Armuar Xhuntimin e shufrave do e bejme jashte zones kritike.Hapin e stafave ne zonen e xhuntimit do e pranojme ∅

m,do e pranojme s=10cm sa zona kritike.

14.LLOGARITJA E MURIT BETON ARME

14.1 TE PERGJITHSHME Mur B/A konsiderohet elementi vertikal me raport

h 4 b

Kushtet konstruktive te mureve B/A jane



Vsd 0.8  bw  l w

  0.5  fcd

Vsd  forca prerese qe mban muri

Qoshet e murit do te konsiderohen si kolona dhe per armimin e tyre do te zbatohen te njejtat rregulla q e i zbatojme per kolonat e thjeshta Rritja e sasis se armatures se hekurit mbi ate te nevojshme ul plasticitetin e murit Diametri minimal i shufrave vertikale ne zonen e brendshme te murit eshte shufra   10 dhe diametric minimal i shufrave horizontale do te jete   8 Shufrat vertikale lidhen njera me tjetren me anen e stafave ne forme `S` ku sasia minimale e tyre do te jete 4 8 / ml Diametri maximal i shufrave vertikale do te jete  max  1 bw 10

Gjeresia bmin e murit do te jete : 250 mm

per muret e thjeshte b min   H katit  20 

per keto tipe muresh os kombinimesh

te tyre

Punoi: XXXXXXX

Page 51

Kontruksione Betoni te Armuar per bmin  150 mm

per rastin e mureve ku zonat e perforcara jane ne kete

forme

14.2 Armimi Konstruktiv i mureve

1.5  bw As As 0.01  V   0.04  0.0025  a `   a `b w b w  (l w  2a `)  0.15 l w V  perqindja e armimit por elidhur me zonat e perforcuarate qoshes As  shuma ete gjithe shufravete koloneste nje qosheje

  perqindja e armimit te zones midis dy zonavete perforcuara Shufrat vertikale MINIMUMI 10 / 20

Zonat kritike te mureve

Punoi: XXXXXXX

Page 52

Kontruksione Betoni te Armuar

Hcrc

l w   H  6

14.3 LLOGARITJA 14.3.1 Armatura gjatesore

   A 1 2 MR w   1   S  f yd  1     v  f yd   0    bw  l w 2  b  lw 2   N AS  AS`  Siperfaqiae armimit te zones se perforcuar  0  sd bw  l w

 

x  pozicioni i aksit neutral te preries terthorete murit lw 

f AS  fd   1   V  yd  0   f f cd fcd   bw  l w  f cd 1 V  yd f cd

 

14.3.2 Armatura terthore

Punoi: XXXXXXX

Page 53

Kontruksione Betoni te Armuar Formae murit eshte zgjedhur ne rregull nqs plotesohet kushti

Nsd  0.3 Ac  fcd

Nsd  Forca qe mban muri Percaktimi i forces N eff M  2 N Neff   sd  sd   Perfaqeson forcen qe eshte ne gjendie te mbaje kolona ose z  3 2 zona e perforcuar e murit z  Distanca midis qendrave te gravitetit te zonave te perforcuara Per te percaktuar armaturen terthore ne percaktojmeate qe quhet perqindjevolumetrike earmatures terthore

dw 

f Volumi i stafave  yd Volumi i berthames se betonit fcd

dw 

1 2  V  3 d

  Ac Neff  0.15   0.1 Vd   0.35  A0 Ac  fcd  

A0   bw  2d `   a`d `

Ac   bw  a `

Punoi: XXXXXXX

Page 54...