Analisis DE LA Norma E-060 PDF

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Warning: TT: undefined function: 32 Warning: TT: undefined function: 32FACULTAD DE INGENIERÍASESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DEINGENIERÍA CIVILTema:ANALISIS DE LA NORMA E-0.Curso:Diseño de Concreto Armado 2Autor:Luis Alberto Espinoza SandovalProfesor:Luis Paredes AguilarChiclayo - Perú(2020-2)INDICE ...

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FACULTAD DE INGENIERÍAS

ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL Tema: ANALISIS DE LA NORMA E-0.60 Curso: Diseño de Concreto Armado 2 Autor: Luis Alberto Espinoza Sandoval Profesor: Luis Paredes Aguilar

Chiclayo - Perú (2020-2)

INDICE 1. RESUMEN DE LOS REQUISITOS GENERALES PARA EL ANALISIS Y DISEÑO SEGÚN LA NORMA E-0.60. ................................................................................................................................... 3 8.1 Método de diseño: ............................................................................................................................ 3 8.2 Cargas: .............................................................................................................................................. 3 8.3 Método de análisis:........................................................................................................................... 3 8.4 Redistribución de momentos en elementos continuos sometidos a flexión: ................................ 3 8.5 Módulo de elasticidad y módulo de corte:...................................................................................... 4 8.6 Rigidez: ............................................................................................................................................. 4 8.7 Longitud del vano: ........................................................................................................................... 4 8.8 Columnas: ......................................................................................................................................... 4 8.9 disposición de la carga viva: ............................................................................................................ 4 8.10 disposiciones para viga T: ............................................................................................................. 4 8.11 disposiciones para losas nervadas:................................................................................................ 5 8.12 acabado de los pisos, espesor de desgaste: ................................................................................... 5 2. RESUMEN DE LOS REQUISITOS GENERALES DE RESISTENCIA Y SERVICIO SEGÚN LA NORMA E-060. .................................................................................................................................... 5 9.1 GENERALIDADES ......................................................................................................................... 5 PARTE 1- RIQUISITOS GENERALES DE RESITENCIA ............................................................. 5 PARTE 2- REQUISITOS GENERALES DE SERVICIO ................................................................. 6 3. RESUMEN DELOS REQUISITOS PARA EL DISEÑO POR FLEXION SEGÚN LA NORMA E-0.60. ......................................................................................................................................... 6 10.2 HIPOTESIS DE DISEÑO ............................................................................................................. 6 10.3 REQUISITOS GENERALES ....................................................................................................... 6 4.

RESUMEN DEL DISEÑO POR EL MURO DE CORTE PROPUESTO EN LA PRACTICA 1° paso: ............................................................................................................................................. 7 2°paso: .............................................................................................................................................. 7 3° paso :............................................................................................................................................ 7 4° paso :............................................................................................................................................. 8

5. RESUMEN DEL DISEÑO DEL DISEÑO PARA EL MURO DE SOTANO PROPUESTO EN LA PRACTICA 2. ...................................................................................................................................... 9 1° paso hallamos el coeficiente de empuje activo .......................................................................... 9 2° paso el coeficiente del empuje activo se multiplica por la carga viva del suelo .................... 10 3° paso peso propio del muro se multiplica por la carga muerta .............................................. 10 4° paso: hallamos el esfuerzo vertical de acuerdo al ACI ........................................................... 10 5° paso hallamos las fuerzas cortantes ......................................................................................... 11 6° paso calculamos la zapata ......................................................................................................... 11

1. RESUMEN DE LOS REQUISITOS GENERALES PARA EL ANALISIS Y DISEÑO SEGÚN LA NORMA E-0.60. CAPITULO 8

8.1 Método de diseño: 8.1.1 Según el reglamento para el diseño de estructuras de concreto armado se utilizará el Diseño por Resistencia, así que debe proporcionarse a todas las secciones de los elementos estructurales Resistencias de Diseño (Rn) adecuadas, de acuerdo con las disposiciones de esta Norma, utilizando los factores de carga (amplificación) y los factores de reducción de resistencia.

8.2 Cargas: 8.2.1 Respetando las consideraciones las estructuras deberán diseñarse para resistir todas las cargas que puedan obrar sobre ella durante su vida útil. Así que Las cargas serán las estipuladas en la Norma Técnica de Edificación E.020 Cargas, con las reducciones de sobrecarga que en ella se permiten, y las acciones sísmicas serán las prescritas en la Norma Técnica de Edificación E.030 Diseño Sismo resistente.

8.3 Método de análisis: 8.3.1 Todos los elementos estructurales deberán diseñarse para resistir los efectos máximos producidos por las cargas amplificadas, determinados por medio del análisis estructural, suponiendo una respuesta lineal elástica de la estructura, excepto cuando se modifiquen los momentos flectores de acuerdo con 8.4. Se permite simplificar el diseño usando las suposiciones indicadas en 8.6 a 8.9. 8.3.2 Como alternativa a los métodos de análisis estructural, se permite utilizar para el análisis por cargas de gravedad de vigas continuas, losas armadas en una dirección y vigas de pórticos de poca altura, los siguientes momentos y fuerzas cortantes aproximados, siempre y cuando se cumplan las siguientes condiciones:    

 

Momento positivo. Momento negativo en la cara exterior del primer apoyo interior. Momento negativo en las demás caras de apoyos interiores. Momento negativo en la cara de todos los apoyos para losas con luces que no excedan de 3 m y vigas en las cuales el cociente entre la suma de las rigideces de las columnas y la rigidez de la viga exceda de 8 en cada extremo del tramo Momento negativo en la cara interior de los apoyos exteriores para los elementos construidos monolíticamente con sus apoyos. Fuerza Cortante.

8.4 Redistribución de momentos en elementos continuos sometidos a flexión: 8.4.1 Excepto cuando se empleen métodos aproximados para el cálculo de los momentos flectores, se permite disminuir los momentos amplificados (Mu) - calculados asumiendo comportamiento lineal elástico de la estructura - en las secciones de máximo momento negativo o máximo momento positivo en cualquier vano de un elemento continúo sometido a flexión, para cualquier distribución de carga supuesta, en no más de: 1000 t (en porcentaje)

8.5 Módulo de elasticidad y módulo de corte: 8.5.1 Para concretos de peso unitario wc comprendido entre 1450 y 2500 kg/m3, el módulo de elasticidad, Ec, para el concreto puede tomarse como: 𝐸𝑐 = (𝑤𝑐 )1.5 0.043√𝑓 ′𝑐 𝑒𝑛 (𝑀𝑝𝑎)

8.5.2 Para concretos de peso unitario normal (wc  2300 kg/m3 ), Ec, puede tomarse como:

8.6 Rigidez:

𝐸𝑐 = 4700√𝑓 ′ 𝑐 𝑒𝑛 (𝑀𝑝𝑎)

8.6.1 Se permite adoptar cualquier conjunto de suposiciones razonables para calcular las rigideces relativas a flexión y torsión de columnas, muros y sistemas de entrepisos y cubierta. Las suposiciones que se hagan deberán ser consistentes en todo el análisis. En vigas T, la sección bruta incluirá los anchos de las especificados en 8.10.

8.7 Longitud del vano: 8.7.1 La luz de los elementos que no estén construidos monolíticamente con sus apoyos deberá considerarse como la luz libre más el peralte del elemento, sin exceder la distancia entre los centros de los apoyos. 8.7.2 Las losas macizas o nervadas construidas monolíticamente con sus apoyos, con luces libres no mayores de 3 m, podrán ser analizadas como losas continuas sobre apoyos simples con luces iguales a las luces libres.

8.8 Columnas: 8.8.1 Las columnas se deben diseñar para resistir las fuerzas axiales que provienen de las cargas amplificadas de todos los pisos, y el momento máximo debido a las cargas amplificadas, considerando la carga viva actuando en solo uno de los tramos adyacente, también debe considerarse la condición de carga que produzca la máxima relación (excentricidad) entre el momento y carga axial. En pórticos o en elementos continuos deberá prestarse atención al efecto de las cargas no balanceadas de los pisos, tanto en las columnas exteriores como en las interiores, y a la carga excéntrica debida a otras causas.

8.9 disposición de la carga viva: 8.9.1 Para la determinación de los momentos flectores y fuerzas cortantes en las vigas y columnas ocasionados por las cargas de gravedad en pórticos arriostrados lateralmente, se permitirá utilizar el modelo simplificado.

8.10 disposiciones para viga T: 8.10.1 El ancho efectivo de la losa usada como ala de las vigas T no debe exceder de la cuarta parte de la luz libre de la viga, y el ancho sobresaliente efectivo del ala a cada lado del alma no debe exceder:

(a) Ocho veces el espesor de losa. (b) La mitad de la distancia libre a la siguiente alma. 8.10.2 Para vigas que tengan losa a un solo lado, el ancho sobresaliente efectivo del ala no debe exceder: (a) La doceava parte de la luz libre de la viga. (b) Seis veces el espesor de la losa. (c) La mitad de la distancia libre a la siguiente alma.

8.11 disposiciones para losas nervadas: 8.11.1 El ancho de las nervaduras no debe ser menor de 100 mm y debe tener una altura no mayor de 3,5 veces su ancho mínimo. 8.11.2 El espaciamiento libre entre las nervaduras no debe exceder de 750 mm. 8.11.3 El espesor de la losa no debe ser menor que 1/12 de la distancia libre entre las nervaduras, ni menor de 50 mm. La losa debe llevar refuerzo perpendicular a los nervios diseñado para resistir la flexión, considerando las cargas concentradas si las hubiera, pero no menor

8.12 acabado de los pisos, espesor de desgaste: 8.12.1 Respecto a los acabados de los pisos entre pisos, no deben considerarse como parte de la sección resistente del elemento estructural. Si se utilizan los acabados de piso como parte de la sección resistente, estos no deberán estar expuestos a desgaste o deterioro, no se tomará en cuenta como parte de la sección resistente el espesor que pueda desgastarse. A éste se le asignará una dimensión no menor de 10 mm, salvo que la superficie expuesta se endurezca mediante algún tratamiento.

2. RESUMEN DE LOS REQUISITOS GENERALES DE RESISTENCIA Y SERVICIO SEGÚN LA NORMA E-060.

CAPITULO 9 9.1 GENERALIDADES 9.1.1 Las estructuras y los elementos estructurales deberán diseñarse para obtener en todas sus secciones resistencias de diseño (Rn) por lo menos iguales a las resistencias requeridas (Ru), calculadas para las cargas y fuerzas amplificadas en las combinaciones que se estipulan en esta Norma. En todas las secciones de los elementos estructurales deberá cumplirse:  Rn  Ru

PARTE 1- RIQUISITOS GENERALES DE RESITENCIA RESITENCIA REQUERIDA La resistencia requerida para cargas muertas (CM) y cargas vivas (CV) será como mínimo: U = 1,4 CM + 1,7 CV

Si en el diseño se tuvieran que considerar cargas de viento (CVi), la resistencia requerida será como mínimo: U = 1,25 ( CM + CV  CVi ) U = 0,9 CM  1,25 CV Si fuera necesario incluir en el diseño el efecto del peso y empuje lateral de los suelos (CE), la presión ejercida por el agua contenida en el suelo o la presión y peso ejercidos por otros materiales, además de lo indicado en 9.2.1, la resistencia requerida será como mínimo: U = 1,4 CM + 1,7 CV + 1,7 CE

PARTE 2- REQUISITOS GENERALES DE SERVICIO Nos detalla que tendremos que estimar los refuerzos en el acero y el concreto en condiciones de servicio, si el momento actuante en servicio es menor que el momento asociado por producirse agrietamiento por flexión de la sección. Si el momento actuante es mayor que el momento de agrietamiento se utilizarán las propiedades de la sección agrietada transformada, despreciando el aporte del concreto en la zona de tracción.

3. RESUMEN DELOS REQUISITOS PARA EL DISEÑO POR FLEXION SEGÚN LA NORMA E-0.60.

CAPITULO 10 10.2 HIPOTESIS DE DISEÑO 10.2.1 El diseño por resistencia de elementos sometidos a flexión y carga axial debe basarse en las hipótesis dadas en 10.2.2 a 10.2.7, y debe satisfacer las condiciones de equilibrio y de compatibilidad de deformaciones. La resistencia a la tracción del concreto no debe considerarse en los cálculos de elementos de concreto reforzado sometidos a flexión y a carga axial.

10.3 REQUISITOS GENERALES 10.3.1 El diseño de las secciones transversales sometidas a flexión, carga axial, o a la combinación de ambas (flexo-compresión) debe basarse en el equilibrio y la compatibilidad de deformaciones. Se permite el uso de refuerzo de compresión en conjunto con refuerzo adicional de tracción para incrementar la resistencia de elementos sometidos a flexión. 10.3.2 En elementos no pre esforzados sujetos a flexión o flexo compresión en los cuales Pn sea menor que 0,1 f’c Ag, el refuerzo de acero en tracción no deberá exceder de 0,75 Asb, donde Asb es la cantidad de acero en tracción que produce la falla balanceada en la sección.

4. RESUMEN DEL DISEÑO POR EL MURO DE CORTE PROPUESTO EN LA PRACTICA 1. En el diseño del muro de corte en el ejercicio 1 podemos apreciar que nos da las siguientes características:   

altura de entrepiso = 3m F’c=280kg/cm2 Fy=4200kg/cm2

1° paso: -Tenemos que encontrar el aplastamiento (Pu) en kg. -calcular la carga ultima Mu Solución: Aplastamiento carga ultima

2°paso:

𝑃𝑢 = 1.2𝑥(1.5𝑥3𝑥3.5) + 1.0𝑥(1.7𝑥3𝑥3.5) = 36.75𝑡𝑛 → 36750𝑘𝑔 𝑀𝑢 = 1.0𝑥(24𝑥9 + 20𝑥6 + 12𝑥3) = 372𝑡𝑛 → 372000 𝑘𝑔 𝑉𝑢 = 1.0𝑥(24 + 20 + 12) = 56𝑡𝑛 → 56000𝑘𝑔

el método de diseño empírico, la resistencia de diseño a carga axial de un muro dentro de las licitaciones esto se debe calcular por medio de la ecuación. Resistencia de diseño por compresión

∅𝑃𝑁𝑊 = 0.55 + 0.65𝑥280𝑥15𝑥350𝑥 (1 − ( = 320242 𝑘𝑔 > 𝑃𝑢 = 36750𝑘𝑔

Consiste en estimar la resistencia la resistencia a la compresión del muro a través de la siguiente formula: 𝝋𝑷𝒏𝒘 = 𝟎. 𝟓𝟓𝝋𝒇´𝒄𝑨𝒈 [𝟏 − (

𝑲𝑯𝒈 𝟐 𝟑𝟐𝒉

) ]

1𝑥300

)) 32𝑥15

2

> DONDE: ∅ = 𝐸𝑠 𝑒𝑙 𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑠𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 igual a 0.65 pues la solicitación es flexo compresión. k= Factor de longitud efectiva H=Altura libre del muro Ag= Área de la sección transversal del muro.

3° paso : Diseño por flexión se usa la fórmula del peralte efectivo 𝑑 = 0.8𝑥3.5 = 2.8𝑚 Distancia

Para diseñar un elemento esbelto se debe verificar el muro, esto depende de d/h

𝑑 ℎ

=

2.8 9

= 0.31 < 0.4 𝑐𝑢𝑚𝑝𝑙𝑒 𝑐𝑜𝑛 𝑙𝑎 𝑛𝑜𝑟𝑚𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎.

Por lo tanto, el muro se diseña como un elemento esbelto empleando la fórmula:

𝑀𝑢

𝑅𝑢 =

𝑏𝑥𝑑 2

3720000

(15)𝑥(280)2

P = 0.91% 0.91 𝐴𝑠 = 100𝑥280𝑥15

= 31.63

= 38.22 𝑐𝑚 2 área de acero



38.22 2.84

Se colocarán. 14∅ #6

= 13.4577 ≅ 14 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠

4° paso : Diseño por corte:

𝑉𝑚𝑎𝑐¿𝑥 = 2.7𝑥16.7𝑥280𝑥15 = 189378 𝑘𝑔 ≅ 190 𝑡𝑛 𝑉𝑢 56 = 74.7 𝑡𝑛 < 𝑉𝑢𝑚á𝑥 = ∅ 0.75 (36750𝑥280) 𝑉𝑐 = 0.88𝑥16.7𝑥15𝑥280 + (4𝑥350) = 69073 𝑘𝑔 ≅ 69.1 𝑡𝑛 0.2𝑥36750 350𝑥 (0.33𝑥16.7 + 350𝑥15 ) ) 𝑥15𝑥280 𝑉𝑐 = (0.16𝑥16.7 + 37200000 350 − 2 56000 = 31986 𝑘𝑔 ≅ 32𝑡𝑛

En el punto anterior, el valor de 𝑀𝑢 se determina a través de: 𝑀𝑢 = 1.0𝑥(24𝑥(9 − 1.75) + 20𝑥(6 − 1.75) + 14𝑥(3 − 1.75)) = 274 𝑡𝑛/𝑚2 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑚𝑎𝑠 𝑑𝑒𝑠𝑓𝑎𝑏𝑜𝑟𝑎𝑏𝑙𝑒 → ∅𝑉𝑐 = 0.75𝑥32 = 24𝑡𝑛 La resistencia requerida por el acero es:

𝐴𝑣ℎ 𝑆2

𝑉𝑠 = =

𝑉𝑢 − ∅𝑉𝑐 56000 − 24000 = 42667 𝑘𝑔. = 0.75 ∅

42667 4200

280

= 0.036

Refuerzo de acero requerido

Equivalente a 2∅𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 #3 @35𝑐𝑚. cuantía provista será

2𝑥 0.71 = 42

𝑃𝑝𝑟𝑜𝑣𝑖𝑠𝑡𝑎= 35 1.42 0.0027>𝑃𝑚𝑖𝑛 =0.0025 𝑥15

𝑆𝑚á𝑥 =

1𝑤 5

= 0.70𝑚. > 0.35

𝑆𝑚á𝑥 = 3ℎ = 3𝑥0.15 = 0.45 𝑚 > 0.35𝑚.

1.42 9 ) 𝑥 ( 35 − 0.0025) = 0.0025 𝑃𝑛 = 0.0025 + 0.5𝑥 (2.5 − 3.5 15

𝐴𝑣 = 0.0025 𝑥 100𝑥15 = 3.75

𝑐𝑚 2 𝑚

5. RESUMEN DEL DISEÑO DEL DISEÑO PARA EL MURO DE SOTANO PROPUESTO EN LA PRACTICA 2. En el diseño para el muro de sótano hemos empleado distintos pasos de diseño, ya que en nuestros datos del muro de sótano son: -Largo= 6.00 m -soporta una carga muerta de 11000kg/m2 -el terreno recibe una carga viva de 100kg/m2 -Angulo de fricción es de 44° -y capacidad portante del suelo 𝑞𝑠 = 2 𝑘𝑔 /𝑐𝑚 2 .

1° paso hallamos el coeficiente de empuje activo

𝐿𝑤 = 6.00𝑚 𝐿𝑐 < 4.15𝑚. 𝑑 = 0.25 − 0. 05 = 0.20𝑚. 44 ) = 0.18 𝐶𝑎 = 𝑡𝑔2 (45 − 2

2° paso el coeficiente del empuje activo se multiplica por la carga viva del suelo Sobrecarga = 1000𝑥0.18 = 180 𝐾𝑔/𝑚 2 terreno = 0.65 𝑥 1800𝑥0.18 = 874 𝐾𝑔 /𝑚2 𝑊 = 1054 𝐾𝑔/𝑚 2 𝑊𝑢 = 1.6𝑥1054 = 1686𝐾𝑔/𝑚 2

3° paso peso propio del muro se multiplica por la carga muerta 𝑃𝑢𝑙 = 1.2𝑥11000 = 13200𝐾𝑔.

peso propio del muro a mitad de la altura.

0.25𝑥2.20𝑥2400 = 1320𝐾𝑔. 𝑃𝑢2 = 1584𝐾𝑔 𝑃𝑠 = 11000 + 1320 = 12320𝐾𝑔. 𝑃𝑢 = 13200 + 1584 = 14784𝐾𝑔.

14784 5.9𝐾𝑔 𝑃𝑠 = = < 0.06𝑥2.10 = 12.6𝐾𝑔/𝑐𝑚 2 𝑜𝑘! 𝑐𝑢𝑚𝑝𝑙𝑒. 𝐴𝑔 25𝑥100 𝑐𝑚2

4° paso: hallamos el esfuerzo vertical de acuerdo al ACI

1 𝑥4.152 𝑥1054 = 2269𝐾𝑔/𝑚 8 1 𝑀𝑢𝑎 = 𝑥4.152 𝑥1686 = 3630𝐾𝑔/𝑚 8 𝑓𝑟 = 2√210 = 29𝐾𝑔/𝑐𝑚 2 29𝑥100𝑥253 = 3020𝐾𝑔/𝑚 𝑀𝑒𝑟 = 12𝑥12.5𝑥100 363000 = 9.08 𝑅𝑢𝑎 = 100𝑥202 𝑃 = 0.25% 𝐴𝑆 = 5.0𝑐𝑚 2 14784 + 5.0𝑥4200 = 8.52𝑐𝑚2 𝐴𝑠𝑒 = 4200 𝑀𝑠𝑎 =

𝑛=

2042,000 = 9.27 220,268

𝑎 𝑐= = 1.39𝑐𝑚 0.85

𝑛 = 9 > 6 𝑜𝑘! 𝑐𝑢𝑚𝑝𝑙𝑒.

A de tablas de 𝑅𝑢 = 0.059𝑥20 = 1.18𝑐𝑚

𝐼𝑒𝑟 = 9𝑥8.52(20 − 1.3)2 +

600𝑥1.393 = 27094 𝑐𝑚 4 3

381856𝐾𝑔 363000 = 2 5𝑥14784𝑥415 𝑐𝑚 1 − 0.9𝑥48𝑥220.264𝑥27.094 𝑀𝑢 > 𝑀𝑒𝑟 𝑛𝑒𝑐𝑒𝑠𝑖𝑡𝑎 𝑟𝑒𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑅𝑢 = 9.55 𝑝 = 0.26% 𝐴𝑆 = 0.26𝑥20 = 5.2𝑐𝑚2 < 𝐴𝑠𝑐 fierro vertical = 𝐴𝑠𝑐 = 8.52 𝑐𝑚 2 = ∅ ½′′@. 16 fierro horizontal = 0.0025𝑥100𝑥25 = 6.25𝑐𝑚2 = ∅1/2 @. 20 𝑀𝑢 =

𝑀=

1−

226,900 5𝑥12320𝑥4152

48𝑥220,268𝑥27094 𝐼𝑐 = (

= 235,626𝑘𝑔/𝑐𝑚

3 𝑀𝑐𝑟 3 𝑀𝑐𝑟 ) ] 𝐼𝑐𝑟 ) 𝐼𝑔 + [1 − ( 𝑀 𝑀

3 1 3020 3 3020 3 ) ] 27094 ) 𝑥 x 100x2 5 + [1 − ( 𝐼𝑐 = ( 2356 2356 12

𝐼𝑐 = 274242 − 29971 = 244271𝑐𝑚4

415 = 2.77 𝑐𝑚 150

∆𝑠 =

5𝑥235626𝑥4152 = 0.086 𝑐𝑚 48𝑥220,268𝑥244271

𝑜𝑘! 𝑐𝑢𝑚𝑝𝑙𝑒.

5° paso hallamos las fuerzas cortantes

FUERZAS CORTANTES

𝑉𝑢 =

1 𝑥1686 𝑥 3.60 2 1

𝑉𝑛 =

0.75

= 3035 𝐾𝑔.

𝑥 3035 = 4047 𝐾𝑔.

𝑉𝑐 = 0.53√210𝑥100 𝑥 20 = 15360 𝑜𝑘! 𝑐𝑢𝑚𝑝𝑙𝑒

6° paso calculamos la zapata Zapata:

𝑃 = 11000 + 25 𝑥 2400 𝑥 4.30 = 13580𝐾𝑔. 𝑞𝑠𝑛 = 20000 − 0.6 𝑥 2400 − 0.1 𝑥 2400 = 18320𝐾𝑔 13580 𝑏= = 0.74𝑚 75 𝑐𝑚 18320...