Title | Formelsammlung Formelsammlung Latex |
---|---|
Course | Entwurf Baukonstruktion |
Institution | Technische Universität München |
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Formelsammlung Latex Formelsammlung Latex Formelsammlung Latex...
4
1.1.1. Allgemeine Maschinenbegriffe - Durchmesser
Elektrische Maschinen
*
ei * nk aci nh nt üf Spu r Hur m e n orv aon el r gi Kak ezt re n gee en g iht na etl tn a el An ga be n oh n e Ge we h r
DI2
1. Grundlagen
Dδm
1.1. Gr¨ oßen
Durchflutung (magnetische Spannungsquelle)
Θ
[A]
Fluss verketteter Fluss
Φ Ψ
mag. Flussdichte
B
mag. Feldst¨ arke
H
[Vs] h[Vs]i
Vm
magnetischer Widerstand
Rm σ
Vs
hm2i
Stator Außend.
DA1
Stator Innend. Rotor Außend.
DI1 DA2
Rotor Innend.
DI2
Mittl. Luftspaltd.
D Dδm
Luftspalth¨ ohe Achsh¨ ohe
h[A] i
Nutzahl Nutteilung
Pol
[1]
τp
hN
Zahn bN
s
dielektrische Verschiebung
D
el. Feldst¨ arke
E
Strombelag
a
spezifischer Widerstand
ρ
A
i
h m2 i As
τN Nut
hm2i V h mi
[1] [cm]
N τN
Polpaarzahl
p
[1]
Polteilung
τp
[cm]
Nuth¨ ohe
hN
[cm]
Nutbreite Jochh¨ohe
bN hJ
[cm] [cm]
Pol
A m
dω
MD = F · r = ML + MR + J dt md (t) =
D 2
2
τp = π·D 2p
τN = π·D N
[Ω m]
·
ˆ li
2 l − 2i
ˆ 2π 0
ˆ
l= s d
i
∂l
∂
=
∂l
M
Spulenwindungszahl
wSp
h [Nm] i kg m2
Massentr¨ agheitsmoment
J
effektive Windungszahl Luftspalth¨ ohe scheinbarer Luftspalt
weff δ δ′
[1] [mm] [mm]
effektiver Luftspalt Anzahl der Leiter pro Nut
δ ′′ ZN
[mm] [1]
Zahl der Einzelspulen (Kommutatorsegmente) ideelle Eisenl¨ange
ZK li
ache bewickelbare Nutfl¨
AN
magnetisch aktiver Winkel
[1]
[1]
βM
h[m]i m2
Drehzahl
n
1 s
Rotornutenzahl
N
[rad] h i
Rotornutenzahl pro Pol Anzahl paralleler Zweige
Q a
[1] [1]
[1]
1.2.1. Maxwell D = rot H s + ∂∂t = s (< 10kHz) rot H
Carterfaktor
kC
[1]
Eisenf¨ullfaktor
kFe
[1]
Eisenfaktor (Magnnetisierungsbedarf Eisen) Nutf¨ ullfaktor
kµ kQ
[1] [1]
=γ div D
L
1.2.3. Kenngr¨ o ßen magnetische Gr¨ oßen ˜ dA Φ= B ´ d Vm = H l Θ= w·I
elektrische Gr¨ oßen ˜ I = sdA ´ dl U = E
AN =
ε0 = 8,854 ·
1.7.5. Gesamte Eisenverluste f B )2 PFe = mFe · vFe15 · · ( 1,5 T
=
ΘN bN
h
i
W kg
(Herstellerangabe)
50 Hz
1.3.4. Felderregerkurve
1.8. Leistung
V (ϑ) = Θ(ϑ) = −
D
1.8.1. mechanische Leistung
ˆ
2
ages (ϑ) dϑ
Pm = 2π · n · Mi = ωm · Mi 1.8.2. elektrische Leistung
1.4. Effektiver Luftspalt
Magnetfeld wegen Nuten inhomogen. Ausgleich durch Carterfaktor kC (ungenutet kC = 1): i
δ ′ = kC · δ
kC = kC1 · kC2 Stator
bN i δ
γi = 5+
kC = i
Rotor
!2
bN i δ
τN i τN −γi ·δ i
V
kµ = 1 + 2·VmFe mδ′
!
Pel = U · I
1.9. Wirkungsgrad P
η = P ab auf ηMotor =
Pm Pel
ηGenerator = PP el m
2. Permannentmagnete 2.1. Gr¨ oßen
1.5.1. Polstreuung ΦE : Gesamtfluss durch Polspule ΦEh : Hauptfluss ΦEσ : Streufluss ΦE = ΦEh + ΦEσ = (1 + σE ) · ΦEh
σE =
1.5.2. Nut- und Zahnkopfstreuung ΦN : Gesamtfluss der in Nuten gebetteten Spulen ΦNh : Hauptfluss ΦNσ : Streufluss (Nut- & Zahnkopfstreuung) ΦN = ΦNh + 2ΦNσ = (1 + σN ) · ΦNh
σN =
Remanenzflussdichte ΦEσ ΦEh
2·ΦNσ ΦNh
A m
HM,krit
Steigung Scherungsgerade Luftspalth¨ ohe Permanentmagnet
kSG δM
[1] [mm]
L¨ ange der Magnete H¨ohe Permanentmagnete
lM hM
[m] [m]
Sicherheitsfaktor
γkrit
[1]
2.2. Allgemein Φ
hJ δM
Φσ,ges ΦSh
gesamte Streuziffer: σges =
h[T]i
Br
arke (aus Kennlinie ablesen) kritische Feldst¨
σS = ΦSσ Sh
hM
ΦS = ΦSh + Φσ,ges = (1 + σges ) · ΦSh
I
Φ
βA
1.5.4. Induktivit¨aten Ψ Hauptinduktivit¨at: Lh = h
δ
βM
i
Rm
V
U
R
U
at: Lσ = Ψiσ = σ · Lh Gesamte Streuinduktivit¨ at: Lges = Totale Induktivit¨
µ0 = 4π · 10−7 V s
Am As 10−12 V m
ZN ·i bN
1.5.3. Stirnstreuung ΦS : Gesamtfluss Stirnstreuung ΦSh : Hauptfluss Stirnstreuung ΦSσ : Streufluss Stirnstreuung
l = ρA R= U I = ε· E D
l µ·A
Rm = = = µ·H B Ψ= Φ·w = L·i
Θ
at Permeabilit¨ at Permittivit¨
Verlustziffer: v15W (f = 15Hz, B = 1,5 T)
∂l
1.5. Streuung
1.2.2. Durchflutungs- und Induktionsgesetz Durchflutungsgesetz Induktionsgesetz ˜ ˜ ¸ ∂Ψ(t) ∂ = d s dA l= A H ui = ∂t = ∂t A B dA LA L ¸ dl + ui = 0 Σi = Θ E
N¨ aherungsfaktoren
=−
1.7.4. Wirbelstromverluste 2 B 2 f PFeW = mFe · v15W · ( 50 Hz ) · (1,5 T )
∂Θ
= − ∂B rot E ∂t
=0 div B
Vm Φ
s dA A
Amplitude
ΘN τp
δ ′′ = kµ · kAbfl · δ ′
1.2. Grundlegende Gleichungen
¨
mittlerer Strombelag P
am = τN · A N = N
1.7.2. Reibungsverluste • Ventilationsverluste (Verwirbelung im K¨ uhlmittel, Str¨ omungsverluste) • Lagerreibung • Reibung an Kontaktfl¨ achen (z.B Schleifringe, Kommutator) 1.7.3. Hystereseverluste f B )2 PFeH = mFe · v15H · 50 Hz · ( 1,5 T h i Verlustziffer: v15H (f = 15Hz, B = 1,5 T) W (Herstellerangabe) kg
P
∂
mechanische Gr¨ o ßen Drehmoment
a(ϑ, z, t)Bδ (ϑ, z, t) dϑ dz
1.3.3. Strombelag
b
Joch
hJ
A Vs
PCu = R · I 2
1.3.2. Drehmoment
a= Maße
elektrische Gr¨ o ßen Stromdichte
δ
1.1.2. Allgemeine Maschinenbegriffe - Abmessungen
A m
h
1.7.1. Kupferverluste l × B) FL = I · (
DA2
magnetische Gr¨ o ßen
Streuziffer
1.7. Verluste
1.3.1. Lorenzkraft Maße
DA1
magnetische Spannung
1.3. Entstehung des Drehmoments
δ DI1
Ψges i
DA2
DI1
DA1
= (1 + σ) · Lh βM
magnetisch wirksame Fl¨ache A = kFe · A geometrisch
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1.6. Spulen Z
Spulenwindungszahl
N wSp = 2·u
Nebeneinanderliegende Spulenseiten pro Nut Wellenwicklung
K u= N a=2
Schleifenwicklung
a= 2·p
von Markus Hofbauer und Kevin Meyer – Mail: latex@kevin- meyer.de
βA
Z
Stand: 18. January 2020 um 16:32 Uhr (git 47)
1/5
2.2.1. Flussdichte Luftspalt Permanentmagnet 2.2.2. Fluss Luftspalt Permanentmagnet 2.2.3. Fl¨ache Luftspalt Permanentmagnet Leiterquerschnitt
BM =
IE = kE · IA
Φδ = (1 − σ)ΦM = Bδ A δ ΦM = BM A M
I < IN → Reihenschlussverhalten I > IN → Nebenschlussverhalten
A δ = βM D l i = βM D 2 l2 · kFe 2
RA
IA
LA
Mi = kM kΦ kE ·
Vµ
δ ′′ = (1 + kµ )
kµ = 2·H ·δ′ δ
IE
2.3. Scherungsgerade Ui
Arbeitspunktbestimmung
UA − 2 · UB kU · ΦE
−
2π · R A,res
(kU · ΦE )2
DI1 2
· βM
Anlaufmoment: (n = 0)
Maximal zul¨assiger Ankerstrom: 2π · (hM + δ ′′ ) µ0 µr + kSG 1 ′′ I2,max = · (HM −HM ) ′′ kSG ω2 · βM 1+ δ
hM
′′ HM
(kU kΦ kE · n + R A,res )2
Mi,An = kM kΦ kE ·
RA
UA R A,res
!2
= γkrit · HM,krit
1−
3. Gleichstrommaschine
Mi Mi,An
!
n0 =
UA − 2 · UB
3.6.2. Systemgleichungen Maximaler Ankerstrom:
IA,An =
UA − 2 · UB
Maximale Ankerspannung:
kU · ΦE
R A,res n Mi = Mi,An · 1 − n0
φ ϑ U1
Strangstrom
I1
[A]
komplexe Scheinleistung Wirkleistung
S P
[VA] [W]
Blindleistung Strangzahl
Q m
[Var] [1]
Windungszahl pro Strang
w1
[1]
q
[1]
Nutwinkel Spulenwinkel
αN αSp
[rad] [rad]
Polwinkel Spulenweite
αp WSp
[rad] [cm]
Lochzahl (Nuten pro Pol und Strang)
[1]
Sehnungsfaktor Nutschlitzbreitenfaktor
ξS ξN
[1] [1]
Schr¨agungsfaktor
ξSchr
[1]
IA,max = IL · a = S · A L · a
4.2. Stern & Dreieckschaltung
Z
K UA,max = US · 2·p
Sternschaltung U U1 = √N
Maschinenkonstante (Drehmoment)
kM
Erregerstromkonstante
kE
h [1] i
Flusskonstante
kΦ
Ankerwindungszahl
w2
[1]
B¨ursten¨ ubergangsspannung Kommutatorsegmentspannung
UB US
[V] [V]
Vs A
Dreiecksschaltung U1 = UN
3
I I1 = √N
I1 = IN
3
4.3. Allgemeines zu Wechselgr¨ oßen jν 2π 3
IA
LEH
a0 + a1 + a2 = 0 j 4π 3
a2 = a∗ = e
LEσ
[1]
x(t) =
UB
UA
[rad] [V]
ξZ
aν = e RA
[rad]
Zonungsfaktor
RV
[1]
kU
i
Phasenwinkel
3.5.1. ESB
Maschinenkonstante (Spannung)
ωm
rad s
Strangachsenwinkel Strangspannung
4. Wechselfeld - Drehfeld
3.5. Gleichstrom-Reihenschlussmaschine
3.1. Gr¨ oßen
h
UI
Mi,An = kM · ΦE · IA,An
Anlaufstrom: (n = 0)
n = n0 ·
UB
U1
Leerlaufdrehzahl: (Mi = 0)
LA
· Mi
3.4.3. Wichtige Betriebspunkte · Br · lM ·
(UA − 2 · UB )2
3.6.1. ESB n=
SG
rad s
ω
mechanische Kreisfrequenz
3.6. Permanenterregte Gleichstrommaschine
3.4.2. Drehmoment-Drehzahl-Kennlinie
Luftspaltfluss im Arbeitspunkt: kSG
Anlaufmoment: (n = 0)
[1] h[Hz]i
f ω = 2πf
UB
Scherungsgerade: BM = −kSG · HM Materialkennlinie: BM = µ0 µr HM + Br Schneiden von Materialkennlinie und Scherungsgerade ⇒Arbeitspunkt: HM = − µ µ 1+k Br
arke: Maximal zul¨assige Feldst¨
UE
Index 2 ν
elektrische Kreisfrequenz
RE
ΦE
UA
Index 1
Rotor Ordnungszahl der Oberwellen
2
3.5.3. Drehmoment-Drehzahl-Kennlinie
3.4.1. ESB
Stator
elektrische Frequenz
IN
2.2.5. Effektiver Luftspalt δ ′ = kC2 · (δ + δM )
µ0 µr + kSG
sonst
Rp + RE
Ui = kU · ΦE · n = kU kΦ kE · IA · n
3.4. Gleichstrom-Nebenschlussmaschine
σ = kσ1 · kσ2
ΦδP = (1 − σ) ·
Rp
ΦE = kΦ · IE = kΦ kE · IA
IA
N
mit kE =
f¨ ur R P → ∞ f¨ ur R P = 0
Mi = kM · ΦE · IA = kM kΦ kE · IA
D
A M = βM 2I1 lM A ·kQ AL = N Z
0 r
1 0
= −kSG · HM
2.2.4. Materialgr¨oßen
1. 2. 3. 4.
4.1. Gr¨ oßen
ΦE
δ
h µ0 Aδ HM − δM ′′ A M 1−σ
3.5.2. Systemgleichungen
3.3. Verhalten
h AM Bδ = −µ0 δM ′′ HM = BM A (1 − σ )
x(t) =
√ 1 3
−j 2π 3
=e
2 · X · cos(ωt + φ) h i 2 · xA (t) + a · xB (t) + a · xC (t) =
√
2
2
jωt
·X·e
jφ
X = X·e
3.2. Systemgleichungen
4.3.1. Wechselfeld
RP
UA = R A,res · IA + Ui + 2 · UB ΦE = kΦ · IE
w2 =
N2 · ZN 2a
kU = 4p · w2
Ui = kU · ΦE · n
kM =
Ui IE
RE
kU 2π
LAH
LAσ
R A,res = R V + R A + R E ||R P
ˆ · cos(ϑ − ϑ0 ) · cos(ωt − φ) B(ϑ, t) = B 4.3.2. Drehfeld ˆ · cos((ϑ − ϑ0 ) − (ωt − φ)) B(ϑ, t) = B
Mi = kM · ΦE · IA Mi = MR + ML + J
dω dt
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von Markus Hofbauer und Kevin Meyer – Mail: latex@kevin- meyer.de
Stand: 18. January 2020 um 16:32 Uhr (git 47)
2/5
Wicklungsfaktor:
5.5. Betriebsbereiche
5.2. ESB
4.4. Einfluss realer Luftspalt ξ(ν) = ξZ(ν) · ξS(ν) · ξN(ν)
R1 (= 0)
I1
U1
I20 = U iP
N,min
weff = q · wSp · ξZ(ν) α q sin ν π sin q · ν 2N p 2 Q = ξZ(ν) = α 1 q · sin ν π Q q · sin ν 2N p
weff = q · wSp · ξS(ν) ! π WSp = sin ξS(ν) = sin ν 2 τp
I KIII =
Z 1 = R 1 + jXd
Xd = X1h + X1σ = 2πf · (L1h + L1σ ) √ U = U = ωM iP 21 2 · I2 iP
4.4.2. Sehnung K¨urzung der Spulenweite WSp (nicht bei Einschichtwicklung m¨oglich)
σ=
ν
αp 2
!
4.4.3. Nutschlitzbreite
u2 = R 2 · i2 (t) +
∂t ∂Ψ2 (t) ∂t −jpϑm
∗
+ i 1 (t)ejpϑm )
synchrone Reaktanz
Xd
[Ω]
Selbstinduktivit¨ at Koppelinduktivit¨at (von Rotor nach Stator)
L M21
[H] [H]
Polradwinkel Phasenwinkel von Z 1
ϑ φZ1
[rad] [rad]
Netzleistung (Wirkleistung)
P1
[W]
innere elektrische Leistung
PW
[W]
Drehfeldleistung mechanische Leistung
Pδ Pm
[W] [W]
Erregerleistung
PE
[W]
I K0 I KIII
[A] [A]
Leerlaufkurzschlussverh¨altnis (LKV)
I K0 IN
[1]
Verketteter Fluss Permanentmagnet
ΨPM
[Vs]
Leerlaufkurzschlussstrom Dreistr¨ angiger Dauerkurzschlussstrom
φ
U1
f1 p
ϑ
U iP
U1
.
ϕ
untererregt ϕ > 0
U
MK ∼ f 1 1
5.7. Stromortskurve I 1 = I K0 − I KIII
¨ubererregt ϕ < 0
Generatorbetrieb: ϑ > 0 (R 1 = 0 VZS - Betrieb am starren Netz)
Mi = −
ω1
·
U1 · UiP Z1
· sin (ϑ − φZ1 ) +
UiP 2 Z1
· sin (φZ1 )
#
Stromortskurve 1. U 1 auf reelle Achse legen 2. Richtung von U iP einzeichnen 3. I K0 einzeichnen bei R 1 = 0 : I K0 eilt U 1 um 90◦ nach 4. konstante Erregung: Kreis um Spitze von I K0 mit Radius IKIII 5. Richtungen von I KIII und I 1 festgelegt durch φ bzw. ϑ 6. bei R 1 = 0: Verl¨ angerung von U iP ⊥ I KIII Re PW konstant
U iP
U1
U1 U iP
ϑ
stabil instabil U iP
ϑ
U Z1
Kippmoment:
ϑ
MK =
3p ω1
·
U1 · UiP Z1
=
3p ω1
· U1 · IKIII
R 1 = 0 ⇒ φZ1 = 0 ⇒ Mi = −MK · sin(ϑ) 5.4.3. Leistung
ϕ I1 untererregt ϕ > 0
∗
S 1 = m1 · U 1 · I 1
P1 = S1 · cos (φ) = m1 · U1 · I1 · cos (φ)
PW = 3 · UiP · I1 · cos (φ)
Pδ = ωm · Mi = PW − 3 · R 1 · I1 2
jϑ
· I K0 · e U1 U1 jφ I K0 = − · j e Z1 Z1
U Xd U Xd "
UiP
I KIII =
U iP ϑ
I1
ϕ
5.4.2. Drehmoment
3p
ϑ
Z1
I2
I1
nsyn = nN = [A] [V]
.
I1
Z1
U Xd
5.4.1. Synchrone Drehzahl Luftspaltfeld I2 U iP
U iP U1
U iP
Im
U Xd
5.4. Wichtige Gleichungen
Erregerstrom induzierte Polradspannung
2
– ¨ubererregt: ⇒ φ = −90 deg Motorbetrieb: ϑ < 0 (R 1 = 0 VZS - Betrieb am starren Netz)
U1 5.1. Gr¨ oßen
jXd · I 1
√
Phasenschieberbetrieb: ϑ = 0 (R 1 = 0 VZS - Betrieb am starren Netz) • Betrieb im Leerlauf • reine Blindleistungsabgabe bzw. -aufnahme • cos(φ) = 0 ⇒ – untererregt: ⇒ φ = 90 deg
1 (t) ∂Ψ
Ψ2 = L2 · i2 (t) + 3 · M21 · (i1 (t)e
5. Synchronmaschine
U1 ωM21
ϑ zwischen dem Zeiger von U 1 nach U iP φ zwischen dem Zeiger von I 1 nach U 1 I 2 eilt U iP um 90◦ nach
L1h
′ 1 = L1 · i1 (t) + M21 ·i Ψ 2 (t)
weff = wSp · ξN(ν) bN sin ν D ξN(ν) = bN ν D
=
5.5.3. Betriebsarten
L1σ
u 1 = R 1 · i1 (t) +
2
I K0 = I KIII (I20 ) =
5.3. Systemgleichungen αSp π
Ui...