Title | Formelsammlung DE - Zusammenfassung Wärme- und Stoffübertragung I |
---|---|
Author | 炳一 苏 |
Course | Wärme- und Stoffübertragung I |
Institution | Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule Aachen |
Pages | 55 |
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Formelsammlung für WSÜI...
Formelsammlung Wärme- und Stoffübertragung Version 7 ab WS 2015 vom 1. Oktober 2015
Seite 2
1.
Kennzahlen
Kennzahlen – Strömungsmechanik βgρ2 |TW − T∞ | L3 GrL = η2 ρuL ReL = η
(Grashof-Zahl) (Reynolds-Zahl)
Kennzahlen – Wärmeübertragung αL λ λ at Fo = 2 mit a = L ρ cp αL NuL = λ ν ηcp = Pr = λ a Nu StL = ReL Pr BiL =
(Biot-Zahl) (Fourier-Zahl) (Nusselt-Zahl) (Prandtl-Zahl) (Stanton-Zahl)
Kennzahlen – Stoffübertragung λ a = ρD cp D η Sc = ρD gL ShL = ρD Le =
Mit * gekennzeichnete Abschnitte sind für WSÜ I (B.Sc.) nicht relevant.
(Lewis-Zahl) (Schmidt-Zahl) (Sherwood-Zahl)
Seite 3
2.
Wärmestrahlung ′′
q˙λs = ′′
q˙s =
c1 λ−5 exp [c2 /(λT )] − 1 Z∞
(Plancksches Verteilungsgesetz)
′′
q˙λsdλ = σT 4
(Stefan-Boltzmann-Gesetz)
λ=0
λmax T = 2898 µm K
(Wiensches Verschiebungsgesetz)
mit den Konstanten σ = 5,67 10−8
W m2 K4
(Stefan-Boltzmann-Konstante)
c1 = 3,741 10−16 W m2 c2 = 1,439 10−2 m K λ T in µm K F (λ) λ T in µm K F (λ)
1000,0
1250,0
1500,0
1750,0
2000,0
2500,0
0,00031 0,00308 0,01283 0,03363 0,06663 0,16115 3000,0
3500,0
4000,0
5000,0
6000,0
8000,0
0,27322 0,38250 0,48085 0,63315 0,73715 0,85556
Verteilung der Schwarzkörperstrahlung mit F (λ) =
Rλ 0
′′
q˙λs dλ / σT 4
Seite 4
Eigenschaften strahlender Körper • wellenlängenabhängig ′′
q˙λρ ρ (λ) ≡ ′′ q˙λo ′′ q˙λα α (λ) ≡ ′′ q˙λo ′′ q˙λτ τ (λ) ≡ ′′ q˙λo ′′
mit ρ(λ) + α(λ) + τ (λ) = 1
hier: q˙λo auftreffende spektrale Wärmestromdichte ′′
q˙ ε (λ) ≡ λε ′′ q˙λs α(λ) = ε(λ)
(Kirchhoffsches Gesetz)
• gemittelt ′′
ε≡
q˙ε ′′ ≡ q˙s ′′
q˙ ρ ≡ ρ′′ ≡ q˙o
∞ R
0 ∞ R
0 ∞ R
0 ∞ R 0
′′
q˙λε dλ q˙λs dλ ′′
′′
q˙λρ dλ q˙λo dλ ′′
′′
α≡
q˙ α ′′ ≡ q˙o ′′
q˙ τ ≡ τ′′ ≡ q˙o
∞ R
q˙ λα dλ
0 ∞ R
q˙ λτ dλ
0 ∞ R
0 ∞ R 0
′′
q˙λo dλ ′′
′′
q˙ λo dλ ′′
• Sonderfälle Strahlungseigenschaften wellenlängenunabhängig: ρ + α + τ = 1 und α = ε α = 1 und α = ε = 1
(grauer Körper) (schwarzer Körper)
Strahlungseigenschaften wellenlängenabhängig: ρ(λ) + α(λ) = 1
(strahlungsundurchlässiger Festkörper)
α(λ) + τ (λ) = 1
(Gas)
Seite 5
Strahlungsaustausch Q˙ i→j = Q˙ iΦij
(Strahlungswärmestrom)
X X ′′ Q˙ i = q˙ i Ai = Q˙ i,s εi + Q˙ j→i ρi + Q˙ k→i τi j
|
{z } Reflexion
′′ mit Q˙ i,s = q˙i,sAi
Φij =
1 Z Ai A
j
Z
Ai
{z } Transmission
(Schwarzkörperstrahlung)
cos ϕi cos ϕj dAi dAj πr 2
AiΦij = Aj Φji X
(Flächenhelligkeit)
|k
(Einstrahlzahl) (Reziprozitätsbeziehung)
Φij = 1
(Summenbeziehung)
j
X Q˙ i,netto = Q˙ i − Q˙ j→i
(Nettostrahlungswärmestrom)
Q˙ 1⇋2 = Q˙ 1→2 − Q˙ 2→1
(Strahlungswärmeaustausch)
j
Q˙ 1⇋2 = A1 Φ12 σ (T1 )4 − (T2 )4 h
h
4
= A2 Φ21 σ (T1 ) − (T2 ) ′′
q˙1⇋2 =
1 1 ε1
• Q˙ 1⇋2 =
+
1 ε2
−1
4
σ T14 − T24
i
(zwischen zwei Schwarzkörpern)
(zwischen zwei grauen Platten)
i
Platten eben, parallel und unendlich groß A1 1 ε1
+ AA12
1 ε2
σ
−1
T14 − T24
(zwischen zwei grauen Körpern)
•
Körper 2 umschließt Körper 1 (A2 > A1 )
•
Körper 1 konvex (Φ11 = 0)
Seite 6
Einstrahlzahlen einfacher Geometrien
0,7 Φ 12
X
Z
0,6 A
0,5
2
Y A
1 Y/X=0,1 0,2
0,4
0,4 0,6 0,3 1,0 1,5 0,2
2,0 4,0
0,1
0 0,1
6,0 10,0 20,0
1,0
Z/X
Diagramm 1: Einstrahlzahlen zwischen senkrechten Platten
10
Seite 7
Φ
Diagramm 2: Einstrahlzahlen zwischen parallelen Platten
Seite 8
Seite 9
3.
Wärmeleitung ′′
q˙ = −λ
∂T ∂x
(Fouriersches Gesetz)
Wärmetransportgleichung • Karthesische Koordinaten "
!
!
∂T ∂T ∂ ∂T ∂ ∂T ∂ ρc = λ + λ + λ ∂t ∂z ∂y ∂y ∂z ∂x ∂x
!#
˙ ′′′ +Φ
• Zylinderkoordinaten "
∂T 1 ∂ ∂T rλ = ρc ∂t ∂r r ∂r
!
!
∂T ∂ ∂T 1 ∂ λ + λ + 2 ∂θ ∂z ∂z r ∂θ
!#
˙ ′′′ +Φ
• Kugelkoordinaten !
!
"
∂T ∂T ∂T ∂T 1 1 1 ∂ ∂ ∂ ρc λ λ sin θ r2λ + 2 2 + 2 = 2 r sin θ ∂Φ ∂Φ r sin θ ∂θ r ∂r ∂θ ∂r ∂t
!#
˙ ′′′ +Φ
Stationäre Wärmeleitung in Wänden ohne Wärmequellen
W =
• Ebene Wand
TA − TB Q˙
mit
W =
X
Wi
d2 T =0 dx2
T = T1 +
mit RB
T (x = 0) = T1 T (x = δ) = T2
T2 − T1 x δ
˙ = −λA dT = λA T1 − T2 Q dx δ W =
(Wärmewiderstand)
i
δ λA
(Temperaturverlauf) (Wärmestrom) (Wärmewiderstand)
Seite 10
. Q TA
δ T1 T2
TB
x
• Ebene Wand aus n Schichten A A A Q˙ = λ1 (T1 − T2 ) = λ2 (T2 − T3 ) = · · · = λn (Tn − Tn+1 ) δ2 δ1 δn Q˙ =
Q˙ =
A n P δi i=1 λi
(T1 − Tn+1 ) A
1 αA
+
n P δi i=1 λi
+
1 αB
(ohne konv. Wärmeübergang)
(TA − TB)
(mit konv. Wärmeübergang)
• Rohrwand 1 d dT r dr r dr
!
=0
mit RB
!
r T2 − T1 T = T1 + ln ln rr21 r1
T (r = r1 ) = T1 T (r = r2 ) = T2
(Temperaturverlauf)
!
r T2 − T1 = T2 + ln ln rr21 r2 T1 − T2 Q˙ = 2πλL ln rr12 W =
r2 1 ln 2πλL r1
(Wärmestrom) mit r2 > r1
(Wärmewiderstand)
Seite 11
• Rohrwand aus n Schichten dT Q˙ = 2πrL −λi dr Q˙ =
Q˙ =
!
= konst.
T1 − Tn+1
n 1 P 1 2πL i=1 λi
(ohne konv. Wärmeübergang)
ln ri+1 ri 2πL
1 αA r1
+
n P 1 λ i=1 i
ln
ri+1 ri
+
1 αB rn+1
(TA − TB)
(mit konv. Wärmeübergang)
Rippen
θ = T − Tu
(Übertemperatur)
˙R Q˙ Q übertragene Wärme ηR = ˙ R = = max. übertragbare Wärme Qmax A0 α θF
(Rippenwirkungsgrad)
hier: A0 wärmeübertragende Fläche θF Fußtemperatur Stabrippen und ebene Rippen d2 θ αU θ = 0 mit − dx2 λAQ
RB1: θ(x = 0) = θF RB2: verschieden, s.u.
| {z } =m2
θ(x) = A cosh(mx) + B sinh(mx)
(Rippen-DGL)
(Lösungsansatz)
· · · = C exp(mx) + D exp(−mx) m m
v u u =t
v u u =t
αU = λAQ αU = λAQ
v u u 4α t
λd
v u u 2α t
λδ
(Stabrippe) (ebene Rippe)
Seite 12 Stabrippe
U
Ebene Rippe
AQ
U
AQ
d δ
Randbedingung 2: • Rippen mit adiabatem Rippenkopf: RB2:
θ = θF
dθ −λ =0 dx x=L
cosh [m (L − x)] cosh [mL]
(Temperaturverlauf)
Q˙ = λ AQ m θF tanh (mL) η=
(übertragener Wärmestrom)
tanh(mL) mL
(Rippenwirkungsgrad)
• Rippen mit Umgebungstemperatur am Rippenkopf (lange Rippen): RB2: θ(x = L) = 0 • Rippen mit Wärmeübergang am Rippenkopf: RB2:
dθ −λ = α θ(x = L) dx x=L
Seite 13
Kreisrippen mit adiabatem Rippenkopf *
RB1: θ(r = rF) = θF dθ RB2: −λdx =0 r=rK
1 d dθ 2α θ = 0 mit r − r dr dr λδ !
(Besselsche DGL)
θ(r) = A I0 (mr) + B K0 (mr) mit m =
δ
Kopf
(Lösungsansatz)
v u u 2α t
λδ
Fuß rF
rK
θ(r) = θF
r
I0 (m r) K1 (m rK ) + I1 (m rK ) K0 (m r) I0 (m rF) K1 (m rK ) + I1 (m rK ) K0 (m rF)
Q˙ = 2πrF λ δ m θF · · · ···
(übertragener Wärmestrom)
I1 (m rK ) K1 (m rF) − I1 (m rF) K1 (m rK ) I0 (m rF) K1 (m rK ) + I1 (m rK ) K0 (m rF) 2
ηR = mrF ···
(Temperaturverlauf)
"
rK rF
2
#
−1
(Rippenwirkungsgrad)
···
I1 (m rK ) K1 (m rF) − I1 (m rF) K1 (m rK ) I0 (m rF) K1 (m rK ) + I1 (m rK ) K0 (m rF)
tanh (m rFφ) ≈ m rF φ
!
rK mit φ = −1 rF
rK 1 + 0,35 ln rF
Ausgewertete Bessel-Funktionen I0 , I1 , K0 und K1
→
!
Tabelle 9
Seite 14
Eindimensionale instationäre Wärmeleitung ∂T λ ∂ 2T = ρc ∂x2 ∂t
(DGL)
∂ 2 θ∗ ∂θ∗ =a ∂t ∂x2
mit
θ∗ =
T − T0 Tu − T0
• Halbunendliche Platte, Wärmeübergangswiderstand vernachlässigbar: Bi =
t=0 00 x→∞
T = T0
θ∗ = 0
(AB)
T = Tu
θ∗ = 1
(RB1)
T = T0
θ∗ = 0
(RB2)
1 T − T0 = 1 − erf √ θ = Tu − T0 4 Fo ∗
′′ q˙ x=0
v u u λcρ t
!
(Tu − T0 ) πt √ δ(t) ≈ 3,6 at =
αL ≫1 λ
mit Fo =
at x2
(Temperaturverlauf)
(Wärmestromdichte) (Eindringtiefe)
Seite 15
• Halbunendliche Platte, Wärmeübergangswiderstand nicht vernachlässigbar: t>0 x=0
∂T α (Tu − T (x = 0)) = −λ ∂x x=0
!
T − T0 1 ··· θ = = 1 − erf √ Tu − T0 4 Fo ∗
h
· · · − exp Bix +
Fo Bi2x
i
(RB1)
(Temperaturverlauf) "
√ 1 + Fo Bix 1 − erf √ 4 Fo
!#
αx λ at Fo = 2 x
mit Bix =
• Halbunendliche Platte, periodisch veränderliche Oberflächentemperatur: * t>0 x=0
T (x = 0) = Tm + (Tmax − Tm ) cos (2π t/τ )
v u
v u
2 u πx2 u T − Tm 2π t πx ∗ − cos t−t = exp θ = τ Tmax − Tm aτ aτ
(RB1)
(Temperaturverlauf)
Eindimensionale instationäre Wärmeleitung in einfachen Körpern Tm − Tu T0 − Tu
(dimensionslose Temperatur in der Körpermitte)
T − Tu Tm − Tu
(dimensionslose Temperatur an der Stelle x o. r )
Q Q0
mit Q0 = m c (T0 − Tu )
(dimensionsloser Wärmeverlust)
Bestimmung des instationären Temperaturverlaufs und Wärmestroms →
Diagramme 3 – 11
Seite 16
1,0 Τ m − Τu Τ0 − Τu
1 Bi
0,7 0,5 0,4 0,3
=
λ αx
1
100 80
2,0
0,2
1 ,2
60
0
x
6
35
0,8
0,07 0,05 0,04 0,03
45
8
1,
0,1
x1
0,4 25
4
2,5
18
0,2
0,02
14
0,01
0
0,005 0,004 0,003
10
0,1
0,007
0,002 0,00
0
1
2
3
4 6 8 10 121416 18 202224 26 28 30405060 70 80 90100 120 140150200 300 400 500 600 700 at Fo = x1 2
Diagramm 3: Temperatur in der Mitte einer Platte der Dicke 2x1
Seite 17
1,0
Τ − Τu Τm − Τu
0,2
0,9
0,4 0,8 0,7 0,6
x 0,6 x1 =
x1
0,5 0,4
0,8 0,3 0,2
x
0,9
0,1
1,0 0 0,01 0,02 0,05
0,1 0,2
0,5
1,0 2,0
5,0
10 20
50
100
λ 1 Bi = α x1
Diagramm 4: Temperaturverteilung in einer Platte (gültig für Fo > 0,2)
Seite 18
1,0 Τ m − Τu Τ0 −Τu
0,7 0,5 0,4 0,3
1 Bi
= α
3,5
0,2
λ r1
2, 5
10
0
1 ,8
0,1
1,4 1,0
30
7
20
5
0
0,007 0,005 0,004 0,003
40
9
0,4 0,2
0,01
50
12
0,6
0,02
80
16
70
0,07 0,05 0,04 0,03
0,002 0,00 0
1
2
3
4 6 8 10 121416 18 2022 24 26 28304050 60 7080 90100 120 140150200 300 350 Fo =
at r1 2
Diagramm 5: Temperatur auf der Achse eines Zylinders mit dem Radius r1
Seite 19
1.0 0.2 0.9 T-Tu Tm-Tu
0.8
0.4
0.7 0.6
r 0.6 r1 =
0.5 0.4 0.3
0.8
0.2
0.9
0.1 1.0 0 0.01 0.02 0.05 0.1 0.2 0.5 1.0 2.0 5.0
10
20
50 100
λ 1 = Bi α r1
Diagramm 6: Temperaturverteilung in einem Zylinder (gültig für Fo > 0,2)
Seite 20
1,0 Τ m − Τu
1 i B
Τ 0 − Τu
0,7 0,5 0,4 0,3
= λ
0,2
α r1
4
0,07 0,05 0,04 0,03
3, 5 3
0,1
10
0
2,6
80 70
40
12
2 ,2
30
0,01
10
20
6
0,1
0,35
1 ,4 1 ,2 1,0 0,75 0,5
0,2 0
0,002
8
1,6
0,007 0,005 0,004 0,003
0,00
50
16
0,02
0
1
2
3
4 6 8 10 12 14 16 18 2022 24 26 28304050 60 7080 90100 120 140150200 300 350 Fo =
at r1 2
Diagramm 7: Temperatur im Mittelpunkt einer Kugel mit dem Radius r1
Seite 21
1,0 0,2
Τ − Τu
0,9
Τ m − Τu 0,8
0,4
0,7 0,6 0,5
r r1 = 0,6
0,4 0,3 0,2
0,8 0,9
0,1 1,0 0 0,01 0,02 0,05
0,1 0,2
0,5
1,0 2,0
5,0
10 20
1 Bi
50
100
λ
=α
r1
Diagramm 8: Temperaturverteilung in einer Kugel (gültig für Fo > 0,2)
Seite 22
0
α ρ λ
Diagramm 9: Wärmeverlust einer Platte
0
α ρ λ
Diagramm 10: Wärmeverlust eines Zylinders Seite 23
Seite 24
0
α ρ λ
Diagramm 11: Wärmeverlust einer Kugel
Seite 25
4.
Konvektion ρucp
∂T ∂T ∂T + ρvcp + ρwcp = ··· (Energiegleichung) ∂x ∂y ∂z ! ! ! ∂T ∂ ∂T ∂ ∂T ′′′ ∂ λ + λ + λ + Φ˙ ··· = ∂x ∂x ∂y ∂y ∂z ∂z
Konvektiver Wärmeübergang Q˙ ′′ = q˙w = α(Tw − Tfl ) A 1 W = αA α= α=
− λ dT dy
Fluid, w
Tw − Tfl
1 ZL α (x) dx L0
(konvektive Wärmestromdichte) (Wärmewiderstand) (Wärmeübergangskoeffizient) (mittl. Wärmeübergangskoeffizient)
Grenzschichtgleichungen (Näherungen mit linearem Geschwindigkeitsprofil) v
v
u u 12 η u 12 δu u t ≈ =t Rex x ρ u∞ x
1/3
δT λ ≈ ηcp δu
=
1 Pr1/3
(Dicke Geschwindigkeitsgrenzschicht) (Dicke Temperaturgrenzschicht)
Seite 26
5.
Wärmeübergangsgesetze ∆Tln = (Tw − Tfl )m =
∆ TE − ∆ TA E ln ∆T ∆TA
(logarithmische Temperaturdifferenz)
Q˙ m = α ¯ A ( Tw − Tfl ) m
(mittlerer Wärmestrom)
Erzwungene Konvektion umströmter Körper
Nux = f (Rex , Pr, . . .) TSt =
(Nusselt-Korrelation)
Tw + T∞ 2
(Temperatur zur Stoffwertermittlung)
• Ebene Platte – laminare Grenzschicht, isotherme Oberfläche (1) (0,6 < Pr < 10 und Rex < Rex, krit ≈ 2 · 105 ) Nux = 0,332 Rex1/2Pr1/3
(WÜK.1)
1/2 NuL = 0,664 ReL Pr1/3
(WÜK.2)
• Ebene Platte – laminare Grenzschicht, isotherme Oberfläche (2) Beheizung oder Kühlung ab Stelle x = x0 δ
Τ∞ ∞
Τ∞
Τ
δΤ
(0,6 < Pr < 10 und Rex < Rex, krit ≈ 2 · 105 ) Nux = 0,332
1/3 1 Re1/2 x Pr
x0 − x
!3/4 −1/3
(WÜK.3)
Seite 27 L
L 1Z NuL = α(x)dx L − x0 λ x 0 = 0,664 Re
1/2 L
Pr1/3
1
x0 − L "
!3/4 2/3
x0 1− L
(WÜK.4)
#
• Ebene Platte – turbulente Grenzschicht, isotherme Oberfläche (ReL, krit ≈ 2 · 105 und 5 · 105 < Re < 107 ) 0,43 Nux = 0,0296 Re0,8 x Pr
(WÜK.5)
NuL ≈ 0,036 Pr0,43 Re0,8 L − 9400
(WÜK.6)
• Längs angeströmter Zylinder Wenn der Körperdurchmesser deutlich größer als die Grenzschichtdicke ist, kann ein längsangeströmter Zylinder wie eine ebene Oberfläche behandelt werden. • Quer angeströmter Zylinder 0,4 Nud = C Rem d Pr
Red
(WÜK.7)
C
m
0,4 – 4
0,989
0,330
4 – 40 40 – 4000
0,911 0,683
0,385 0,466
4000 –...