Formulario-tmq - Riassunto Tecnologia meccanica e qualita\' PDF

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Formulario-tmq - Riassunto Tecnologia meccanica e qualita'...

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Formulario TMQ

Tecnologia meccanica e qualita' (Politecnico di Milano)

StuDocu non è sponsorizzato o supportato da nessuna università o ateneo. Scaricato da Gaia M ([email protected])

TMQ A.A. 2016/17

Specifiche di Produzione: Siano D diametro nominale [mm]; Es ed es scostamenti

Formulario

superiori; Ei ed ei scostamenti inferiori.

Qualit` a:

Aggiustamento scostamenti (tabella):

Linea centrale: LC = E [X ]

∆ = IT (n) − IT (n − 1)

Limite superiore/inferiore:

Diametri (Fori): Dmax = D + Es ; Dmin = D + Ei [mm]

LCIS = max{0; E [X] ± k ·

p

Diametri (Alberi): d max = D + es ; d min = D + ei [mm]

V [X ]}

  Binomiale: X ∼ B (n, p): Pr (X = r) = nr pn (1 − p)n−r E [X] = n · p ; V [X] = n · p(1 − p) ; p¯ = Poisson X ∼ Pois (c): Pr (X = x) = E [X] = c ; V [X] = c ; c¯ =

cx x!

P

P d Pi i i ni

Tolleranza: t = Es − Ei ; t = es − ei Asportazione:

· e−c

i xi m

Tasso asportazione: Q = vc · AD = vc · f · ap [mm3 /min]

Errore primo tipo:

Forza di taglio: Fc = kc · AD = kc · f · ap [N]

α = Pr (X < LCI |H0 ) + Pr (X > LCS|H0 )

Pressione di taglio: kc =

Errore secondo tipo:

Momento Serraggio: Mr = z · A · p · µ ·

β = Pr (LCI ≤ X ≤ LCS|H1 )

numero griffe, A area griffa [mm2 ], p pressione serraggio

ARL: ARLH0 =

1 α

; ARLH1 =

1 1−β

kcs hx D

[MPa]; kcs = kc 0,4 · 0, 4x [MPa] Ds [Nm] 2·1000

con z

[MPa], Ds diametro serraggio [mm]

Statistica test per uguaglianza medie di due popolazioni Inflessione: siano L lunghezza del pezzo soggetto a flessione con media campionaria p1 e p2 e composte da n1 [mm], E modulo elastico [MPa] e n2 osservazioni [H0 : p1 = p2 ; H1 : p1 6= p2 ]: Iautoc. = Z0 =

p1 −p2 r  ; pˆ(1−p) ˆ n1 + n1 2

pˆ =

Fc ·L3 3·E ·J

[mm] 3

Fc ·L Ipunta−controp. = 48· [mm] E ·J

n1 ·p1 +n2 ·p2 n1 + n2

1

Iauntoc.−controp. ≈

Fc ·L3 107·E ·J

[mm]

Momento inerzia: Jsez.circolare =

Materiali e Prove:

π·D4 64

[mm4 ]

a (utensile raccordato r): Siano F forza [N], S superficie [mm2 ], Db diametro Rugosit` n o f f indentatore [mm], Di diametro impronta [mm], ed e SE 2 ≤ r · sin(κ) ∧ 2 ≤ r · sin(κ′ ) ⇒ Ra = indentazione residua

Rugosit` a (utensile non raccordato):

Durezza Brinell:

Ra =

HB = 0, 102 ·

F S

= 0, 102 ·

F S

= 0, 102 · 1, 854 · DF2 = 0, 1891 ·

Durezza Knoop: H K = 0, 102 · 14, 2 ·

F D2

[µm]

Taylor: vc · T n = C con vc [m/min] e T [min]

2F √ πDb (Db − D2b −Di2)

Tempo lavorazione: Tm =

Durezza Vickers: HV = 0, 102 ·

1000·f 4(cotg(κ)+cotg(κ′ ))

1000·f 2 [µm] 32·r

F D2

= 1, 45 · DF2

Durezza Rockwell: HRB = 130 − e; HRC = 100 − e

c f ·n

[min] con c = corsa utensile   V Tempi: Tc = Th + Tm + Tt · TTm = Th + Q 1 + TTt [min]

con Th tempi fissi [min], Tt tempo cambio tagliente [min] e

V volume asportato [mm3 ] Costi:

Cc = C0 · T c +

Ct np

[e / pezzo] con C0 costo

orario [e /min] e Ct costo tagliente [e /tagliente] Tasso di profitto: Pr =

Ricavi−Cc Tc

[e / (pezzo min)]   Ottimizzazione tempo: Topt,time = Tt n1 − 1 [min]    Ottimizzazione costo: Topt,cost = Tt + CC0t n1 − 1 [min]

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Deformazione:

Fonderia:

Criterio Tresca: σ max − σ min = Y [MPa]

Caine: yc =

Criterio Von Mises:

y =

(σ 1 − σ 2 )2 + (σ 2 − σ 3 )2 + (σ 3 − σ 1 )2 = 2 · Y 2 [MPa]

materozza, Vg volume porzione getto di riferimento e Mm

Pressione

media

(Metodo

del

concio

applicato

Vm Vg

a x−c

+ b con a, b, c coeff. costanti, x =

Mm , Mg

, Vm volume materozza, Mm modulo termico

modulo termico getto di riferimento

a

parallelepipedo avente a semiampiezza [mm] e h altezza Altezza di colata (Riferimento figura 1: r′′ frazione volume [mm] - Ipotesi: attrito costante µ, materiale perfettamente

superiore al piano di colata, r′ frazione volume inferiore al

plastico, deformazione piana) :   pav = √23 · Y 1 + µ·a [MPa] h

piano di colata): Hm =

Pressione media (Metodo del concio applicato a cilindro

1 

′ √r hi

+ √r

′′

hm

2

[mm] ; hm =

√

hi + 2

√ 2 hf

[mm]

avente r raggio [mm] e h altezza [mm] - Ipotesi: attrito costante µ, materiale perfettamente plastico) :   pav = Y 1 + µ·2·r [MPa] 3·h Tensione di flusso media (con σ = kεn ):

Y¯ =

k·εn 1 n+1

[MPa] Figura 1

Laminazione (a caldo): Siano R raggio rulli laminatori [mm], µ coeff.

√ attrito, Velocit´a efflusso: v = c 2 · g · Hm [m/s] con c coefficiente

vc velocit´a tangenziale rulli [m/min], b larghezza laminato perdite carico [mm], ω velocit´a angolare rulli [rad/min] √ Arco di contatto: L = R · ∆h [mm] q [rad] Angolo di contatto: α0 = ∆h R

Portata getto: Q = Ss ·v =

L 2·1000

[Nm]

Potenza: P = 2 · C · ω =

2 √ 3

· Y · b · ∆h · vc [W]

Lavoro: L = P · tlam [J] con tlam tempo di laminazione [s] Estrusione (a caldo): Rapporto di estrusione: R =

A0 Af

Forza: F = A0 · Y · ln R [N] Lavoro: Lesterno = F · L0 [J] Pressione: pattrito = Y (a + b ln R) [MPa] con a, b costanti Trafilatura (a freddo): Forza: F = Y¯ · ln R · Af [N]

0 Tensione interna di trafilatura: σ d = Y¯ · ln( A ) [MPa] Af

Massima riduzione (con σ = kεn ):

A0 −Af A0

[m3 /s] con Ss sezione strizione

[m2 ], V volume totale [m3 ] e tr tempo riempimento [s]

Massima riduzione altezza: ∆h 6 µ2 · R [mm] √ Forza: Fv = √2 · Y · b · R · ∆h [N] 3 Coppia: C = Fv ·

V tr

= 1 − e−(n+1)

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